Определение расхода

Истечение через переливные прорези. При работе раснределнтель]1ых плит, желобов и в некоторых других случаях жидкость подается на насадку через прорези различной формы, работающие в качестве перелив-пых устройств. Иногда применяется так называемый кольцевой перелив. Формула для определения расхода жидкости через водослив любого типа имеет вид [c.33]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСХОДА ОХЛАЖДАЮЩЕЙ ВОДЫ [c.93]

Целью )асчета противоточного экстрактора является определение расхода растворителя, необходимого числа ступеней контакта и размера аппарата. [c.254]

Расчетные коэффициенты формулы (1-61) для определения расхода пара в прямоточной выпарной установке [c.25]

Для определения расхода тепла Q (положительного или отрицательного), идуш его на проведение процесса однократной перегонки, составляется уравнение теплового баланса, основанное на том, что энтальпия исходной системы плюс подведенное (или отведенное) тепло Q должна равняться энтальпии конечных продуктов процесса [c.66]

Расход и коэффициенты истечения коротких патрубков и насадков. На основе уравнения Бернулли можио получить формулу для определения расхода жидкости, [c.28]

Рис. 58. График для определения расхода воздуха при удалении из воды углекислоты

Для определения расхода тепла В на проведение рассматриваемого процесса испарения достаточно составить уравнение теплового баланса и решить его совместно с уравнением материального баланса, согласно схеме представленной на фиг. 23. [c.42]

Определение расхода тепла на перегонку неоднородной жидкой системы второго типа. [c.55]

Расчетные коэффициенты формулы (1-61а) для определения расхода пара в противоточной [c.26]

Обычно при расчете ректификации бинарной смеси заданы расход, состав и состояние исходной смеси, а также составы дистиллята и кубового остатка. Первые два уравнения из системы (111.57) используют для определения расходов дистиллята и кубового остатка, а третье и четвертое уравнения — для определения тепловых нагрузок кипятильника и дефлегматора при выбранном флегмовом числе. [c.58]

Все расчеты, связанные с определением расхода воздуха и состава дымовых газов, удобно проводить в молях на 1 кг топлива. [c.92]

При определении расхода воды на охлаждение нефтепродуктов следует исходить из того, что этот расход должен быть минимальным если расход охлаждающей воды будет ниже установленного минимума, это приведет к недопустимому повышению температуры воды, при котором происходит интенсивная кристаллизация и выпадение солей на поверхности труб, что резко ухудшает условия теплопередачи. Подача же большого количества воды вызывает излишние затраты электроэнергии. В связи с этим обычно оптимальным считается расход, несколько превышающий минимальный. В тех случаях, когда по условиям процесса необходим большой расход воды, желательно отработанную воду использовать в других холодильниках, где не требуется охлаждения до столь низкой температуры, как в конденсаторах-холодильниках для легких нефтепродуктов. [c.125]

В легком масле определяется содержание бензола, толуола и ксилолов, вместе с которыми оиределяется и этилбензол. Как и в случае смолы, более детальному исследованию подвергаются более уз1 ие фракции. Большинство заводов, особенно крупных, ведут фракционную очистку легкого масла серной Кислотой, чтобы избежать перерасхода кислоты на самые легкие и промежуточные фракции поэтому определение расхода серной кислоты на очистку суммарного легкого масла в большинстве случаев не дает интересной для контроля производства цифры. Научное же исследование предполагает такую очистку хотя бы для того, чтобы освободиться от некоторого числа непредельных индивидов, затрудняющих фракционировку — и иметь больше материала для разгонки головных фракций, задерживающих бензол. [c.400]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСХОДА АБСОРБЕНТА ИЛИ ЭКСТРАГЕНТА [c.48]

Проектирование системы оборотного водоохлаждения предполагает подбор и поверочный расчет вентиляторных градирен, расчет трубопроводов, подбор циркуляционных насосов и определение расхода энергии на работу системы водоохлаждения. [c.179]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСХОДА АДСОРБЕНТА [c.150]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСХОДА ВОЗДУХА, СКОРОСТИ ГАЗОВ И ДИАМЕТРА СУШИЛКИ [c.168]

Результаты определения расхода тепла нз коксовой камеры сводим в табл. 3.21. Как видно, расход тепла при 440 °С равен общему количеству тепла, вводимому в реакционную камеру. Поэтому считаем принятую температуру 440 °С правильной. [c.187]

Затем, суммируя обе статьи расходов, определяют общие расходы на эксплуатацию—они должны оказаться минимальными при определенном расходе растворителя, который называют оптимальным. Таким количеством растворителя и следует пользоваться в установке. Тогда и число ступеней будет оптимальным. [c.151]

Задачу определения расхода жидкости при безударном входе в отвод легко решить, построив план скоростей на заданном векторе а при условии аа = аал- Из плана скоростей определим а затем <3 6 = ат з- Ту же задачу можно решить с помощью входного плана скоростей, приняв, что при расходе вход в меж-лопастные каналы колеса также безударный (Рх = Рхд), а закручивание жидкости отсутствует (а = 90°). [c.34]

На основании исследований [60] автором построен график (рис. 103) основных расчетных параметров для определения расхода воды в водонаполненной стальной конструкции при стандартном и температурном режимах. [c.187]

Кольцевой ввод потока в узел изоляции коронирующей системы электрофильтров (А. с. 663904 (СССР)]. С целью исключения возможности попадания очищаемого газа в изоляторную коробку коронирующей системы электрофильтров в узел изоляции (рис. 8.9) подается под давлением определенное количество азота, который затем выходит по вертикальному каналу 1 в корпус электрофильтра. Подвод азота п узел изоляции коронирующей системы электрофильтра удобно осуществить по кольцевому каналу 2. Полная изоляция коробки изолятора от очищаемого газа может быть обеспечена не только при определенном расходе азота, но и при условии, что поток на выходе из изоляторной коробки (сечение 2—2) распределен равномерно по сечению. Однако вследствие закручивания потока за кольцевым входом это условие, как было рассмотрено, не обеспечивается. В то же время устанавливать полную спрямляющую решетку (на все сечение 1—/), устраняющую это закручивание, при наличии на оси коробки коронирующих электродов нельзя. [c.215]

Поэтому определение расхода воды на собственные нужды установки (см. п. 7) должно производиться с учетом всех указанных факторов. [c.26]

При необходимости определения расхода воздуха для температуры, отличной от экспериментальной, пользуются зависимостями [c.66]

Если при испытаниях объем измерений ограничивается определением расхода охлаждающего воздуха только на одном режиме, то построение зависимостей Яп. ср =/(ир)уз и Кф.ср = = /i(up)y3 становится затруднительным. Однако если проанализировать работу отдельных секций, то, как правило, обнаруживаются различия в величине (ор)уэ до 25—3.0%, что дает возможность в некотором приближении построить зависимости [c.73]

Очевидно, что, пользуясь кривой Фанно, можно лишь приблизительно оценить порядок необходимого количества гребней лабиринта. Точное определение расхода через лабиринты различных конструктивных схем возможно лишь на основе экспериментальных данных о степени приближения той или иной конструкции к идеальному лабиринту. К сожалению, таких экспериментальных данных получено пока весьма мало. [c.259]

В рассматриваемом случае ни однократная, ни постепенная перегонка не представляют никакого практического инте pe a, ибо состав у пара таков, что при его полной конденсации вновь образуется гетерогенная смесь, т. е. получается своеобразный порочный круг в процессе перегонки, когда ее целевой продукт совпадает с начальным. Однако, рассмотрение этого процесса было предпослано описанию важного случая испарения однородной в н<идкой фазе системы частично растворимых компонентов, из соображений не только чистб теоретических, но еще и потому, что этот Определение расхода тепла на перегонку неодно-проыесс все же на- родной жидкой системы первого типа, [c.43]

Для определения расхода тепла па перегонку следует воспользоваться уравпеиием (III.8). [c.90]

В процессе эксплуатации нефтеперерабатываюпцгх установок чаще возникает вопрос — какое количество перегретого водяного пара необходимо подать-в ректификационную колонну для снижения температуры верха ее на определенную величину. Для определения расхода водяного пара служит уравнение,-основанное на законе Дальтона, которое в зависимости от-известного давления насыщенных нефтяных паров Р и общего давления смеси я позволяет вычислить-расход водяного пара [c.149]

Представляет практический интерес определение расхода водяного пара на полный отгон летучих компонентов углеводородной системы из раствора с практически нелетучим веществом. В этом случае уравненне изотермы паровой фазы (III.55) можно применить к группе летучих компонентов. Для этого вместо следует подставить в (III.55) групповые мольные доли летучих компонентов, равные а . /,/(1 —j)- Уравнение (III.55) нридет к виду [c.114]

Рассмотрим вначале порядок последовательного определения составов фаз в отгонной колонне графическим методом по тепловой диаграмме. Пусть выбран определенный расход тепла BIR в кипятильнике, больший минимального. По известному BIR и по. )нталь-1ГИИ остатка, которая непосредственно снимается с тепловой диаграммы для состава х , можно нри помощ,и (IV.7) рассчитать 0 и нанести на график полюс OJ. Если нри помощи равно- [c.147]

Такое предположение подтверждается определением расхода меркаптановой серы в процессе нагрева топлива. В процессе пагрева топлив в контакте с металлами меркаптаны могут расходоваться по трем направлениям окисление, с образованием растворимых в топливе соединЬний образование осадков и взаимодействие с металлом. При нагреве топлив в стеклянных сосудах без контакта с металлом меркаптаны могут расходоваться только по первым двум направлениям. [c.89]

Данквертс и Гиллхэм использовали метод определения k , позволяющий обойтись без нахождения k a. Согласно рассмотренным в главе V моделям абсорбции, коэффициент ускорения в общем случае является функцией к . Можно измерить коэффициент ускорения для данного газа и раствора при определенном расходе жидкости в насадочной колонне, а затем для тех же газа и жидкости определить зависимость коэффициента ускорения от интенсивности перемешивания Б ячейке с мешалкой, описанной в разделе VII-3. Если для ячейки известна и зависимость от скорости перемешивания, то коэффициент ускорения в ней может быть выражен в функции от kj . Тогда, в соответствии с исходной гипотезой, значение в ячейке, при котором коэффициенты ускорения в ней и в насадочной колонне одинаковы, является одновременно и значением для колонны. Необходимо лишь выбрать такой абсорбент, для которого коэффициент ускорения будет действительно изменяться при изменении [c.211]

Если В процессе массооб.мена меняются температуры фаз, то расчет числа теоретических ступеней усложняется, поскольку температура. может влиять на условия равновесия. В этом случае кроме определения расходов и составов фаз, уходящих с каждой ступени, необходимо рассчитывать и их те.адпературы (для теоретических ступеней они должны быть одинаковы, так как выходящие из каждой такой ступени фазы находятся в равновесии). Температуры определяют из уравнения теплового баланса для каждой ступени, которое при.менительно к абсорбции может быть написано в виде [c.46]

Кроме того все сменные диафрагмы различных размеров были оттарированы для определения расходов по показаниям перепада давления применительно к диапазону экспериментальных условий. Это позволило измерять расход газа через любой элемент но перепаду давления на сменной диафрагме. [c.689]

Из выражений (6.25) и (6.26) видно, что определенному расходу воды спринклерной установки будет соответствовать различная величина п, а следовательно, и вероятность эффективной работы. В связи с этим более правильно нормировать не расход воды, а число действующик спринклеров при тушении пожара, точнее характеризующее эффективность работы спринклерной установки. [c.138]

Рис. 103. Основные расчетные параметры для определения расходов воды в водоиаполненной стальной конструкции при стандартном режиме.