Охлаждение

Рис. 148. Схема регенератора установок каталитического крекинга с двумя зонами охлаждения.

Расход воды на охлаждение (общий) [c.303]

По разности прихода и расхода находим количество тепла, подлежащее отводу, через поверхность охлаждения [c.300]

Риг. Я.5. Конденсатор воздушного охлаждения. [c.158]

Рабочая температура охлаждения определяется давлепием в испарителе. [c.169]

Как уже отмечалось, число тарелок зависит от количества орошения. Обычно не рекомендуется увеличивать количество орошения по сравнению с минимальным более, чем на 10—20%, так как дальнейшее увеличение количества орошения не дает большого эффекта в части сни/кения числа тарелок и, следовательно, не компенсирует возрастающие эксплуатационные расходы на охлаждение и испарение орошения. [c.219]

Расчет змеевиков водяного охлаждения [c.297]

Внутри реакторов установки алкилирования помещаются пропеллерные насосы и змеевики для охлаждения. [c.302]

Конденсатор воздушного охлаждения изображен на рис. 95. Трубные секции конденсатора расположены в виде шатра, в основании [которого находится вентилятор 2, приводимый во враш,ение электро- ц. игятолом ]. Для направления воздуха в межтрубное пространствь [c.158]

Расчет поверхности охлаждения [c.302]

Поверхность охлаждения одного реактора [c.302]

Определяем содержание паров бензина в этилене, выходящем из реактора а охлажденном, пользуясь уравнением (192). Абсолютное давление паров бензина при 75 и 40 С по номограмме (рис, 103) равно Р,6 = 0,69 ат, (0,6713 бар) [c.303]

Внедрение аппаратов воздушного охлаждения на 60-65 сок-рацает потребление оборотной воды, уменьшает нагрузку на очистные сооружения. Следует отметить, что с энергетичеокой точки [c.36]

Сравнительные данные для НПЗ моцнооты) в 6 млн.тонн в год по схеме водяного и воздушного охлаждения приведены в табя.7. [c.55]

В процессах нефтепереработки н нефтехимии широко используется регенерация тепла отходящих продуктов, что позволж т снизить расход топлива па пагрев сырья в трубчатой печи и расход поды на охлаждение самих продуктов. [c.145]

Вопрос о том, тепло каких потоков выгодно регенерировать, должен решаться в каждом конкретном случае в зависимости от температуры п количества того или иного потока. Важно также правильно выбрать степень регенерации тепла па установке. Обычно ущ,ествует некоторая оптимальная степень регенерации тепла, являющаяся наиболее экономичной. С углублением регенерации тепла увеличивается поверхность теплообменных аппаратов, возрастает температура отходящих дымовых газов в печн и снижается коэффициент полезного действия печи, вследствие чего может увеличиться расход топлива.В конечном счете экономия от снижения расхода воды па охлаждение и расход металла на холодильники может оказаться меньше, чем дополнительные затраты на топливо и по-ыерхность теплообмена. [c.145]

Охлаждение жидких продуктов и конденсация паров водой мо- кет осуществляться в холо (ильннках и конденсаторах погруженного либо кожухотрубчатого тина. За последнее время предпочтительно применяются кожухотрубчатые аппараты. Доказано, что примене- [c.156]

Пример 29. Рассчитать погруженный холодильник для охлаждения 06500 кг/ч стабильного бензина, имеющего относительную плотность 0,775 цачальная температура бензина ij = 120° С, конечная температура = 40° С. Температура воды ti = 25° С, Тз = 45° С. [c.165]

Q = G (Н-Н) = 66500 (258- 79,4) = 11 850 ООО кЗж/ч = 3.3 Мет. (2840000 квол/ч) Расход воды па охлаждение [c.165]

Процесс однократной конденсации протекает аналогично процессу однократного исиарения. Если охлаждать перегретые пары, отвечающие точке В а, то в точке В г ири температуре h выделится первая капля конденсата, имеющая состав хг, а состав паров определится абсциссой г/2. При дальнейшем охлаждении паров до температуры t часть их сконденсируется, причем выделившаяся ишдкость будет иметь состав х, а пары будут иметь состав у. При температуре ti пары полностью сконденсируются и состав конденсата совпадает с составом исходных паров уг = x , а последний пузырек паров будет иметь состав yi. [c.198]

Иногда для разгрузки верхней части колонны от чрезмерного количества паров, а такя е для сокрап ения расхода воды ва охлаждение съем части тепла осуществляется ирн помощи боь ового цир1 уля ционного орошения. Поскольку температура отбираемого бокового орошения вынге, чем верхнего, появляется возможность исиользоватг. часть тепла орошения путем теплообмена с сырьем. [c.224]

Искусственг[ое охлаждение приводит к повышению эксплуатационных расходов и капитальных затрат. Его следует применять только в тех случаях, когда это неизбежно, как, например, при выде-. [ении очень. чегких газои. [c.226]

Реакторы с поверхностью теплообмена выполняются в виде трубчатых теплообменных аппаратов с насыпанным в трубки или межтрубное пространство катализатором, а также в виде непрерывных змеевиков с внешним обогревом или охлаждением. Применяются также пластинчатые реакторы. Реже применяются цилиндрические аппараты с наружной охлаждаюЕцей или нагреваюгцей рубашкой. [c.276]

Вдоль всех поверхности теплообмена обеспечивается интенсивный съем тепла при помощп горячего парового конденсата, циркулирующего через охлаждающие рубашки змеевика. Проведение процесса в змеевике, составленном из труб небольшого диаметра, обеспечивает большую удельную поверхность охлаждения. Для полимеризации этилена это особенно важно, поскольку тепловой эффект реакции может достигать 1000 ккал кг п своевременный и быстрый отвод тепла является решающим фактором для данного процесса. Часть избыточного тепла отводится также рециркулирующим этиленом. [c.277]

Реактор с перемешивающим устройством для производства полиэтилена в. д. (рис. 144) оборудован винтовой мешалкой. Часть тепла реакции снимается через охлаждающую рубашкуОднако вследствие большой толщины стенок и малой удельной поверхности отвод тепла через стенку невелик. Здесь регулирование температуры реакции мо кет осуществляться вводом охлажденного этилена (прп температуре порядка —20 С) или вводом жидкости, ио влияющей на процесс полимеризации, нанрнмер воды. [c.280]

Температурный ])ежлы регенератора регулируется подачей воды п змеевики водяного охлаждения. Каждая секция регенератора работает как адиабатическая. [c.285]

Необходимость в большом количестве зон в упомянутых выше регенераторах объясняется сравнительно низкой кратностью циркуляции катализатора, составляющей около 2—3 1 (массоное соотношение катали )атора и сырья). На современных установках, работающих с высокой кратностью циркуляции (5—6 1), применяются преимущественно двух- или трехсекционные регенераторы с 1—2 зонами охлаждения (рис. 148). В этом регенераторе изменена [c.285]

Поскольку разница между количеством тепла, отводимого в каждой секции, аолучилась небольшой, будем вести расчет поверхности охлаждения по II секции, т. е. по максимальному теплоотводу. [c.302]

Тепловой эффект реакции с/р = 1000 ккал кг образовавшегося полиэтилена теплоемкость полиэтилепа сп = 0,6 ккал/кг. Температура бензипа, подаваемого в реактор, 40 С, раствора катализаторного комплекса 30 С, этилена 40 С. Отвод избыточного тепла реакции осуществляется путем отдува из реактора части этилена, насыщенного парами бензина, охлаждения отдуваемого потока, конденсации паров бензина и возврата конденсата и песконденсировавшегося этилена в реактор. [c.303]

На первый (и не очень внимательный) взгляд эти рассуждения представляются очень наивными. Но подумав немного, мы оценим, насколько глубоки были в действительности догадки древних греков. Заменим воздух, воду, землю и огонь на газ, жидкость, твердое вещество и энергию. Как известно, при охлаждении и сжатии газы сжижаются — образуют жидкости, которые при охлаждении и сжатии в свок> очередь образуют твердые вещества. Разве представления Анаксимена противоречат такой схеме А разве представления Гераклита об огне не похожи на современные представления об энергии, инициирующей химические реакции и выделяющейся при протекании химических реакций [c.15]

Препаративная органическая химия (1959) -- [ c.92 ]

Практикум по органической химии (1956) -- [ c.14 ]

Лабораторные работы в органическом практикуме (1974) -- [ c.49 ]

Химический энциклопедический словарь (1983) -- [ c.420 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Изд.7 (1961) -- [ c.0 ]

Машины и аппараты пищевых производств (2001) -- [ c.894 , c.896 ]

Препаративная органическая химия (1959) -- [ c.92 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Кн.1 (1981) -- [ c.321 , c.322 , c.727 , c.733 , c.738 , c.740 , c.749 ]

Промышленное псевдоожижение (1976) -- [ c.39 ]

Основы процессов химической технологии (1967) -- [ c.0 ]

Большой энциклопедический словарь Химия изд.2 (1998) -- [ c.420 ]

Техника лабораторной работы в органической химии (1963) -- [ c.9 , c.68 ]

Охрана труда и противопожарная защита в химической промышленности (1982) -- [ c.261 ]

Руководство по малому практикуму по органической химии (1964) -- [ c.20 ]

Основные процессы и аппараты Изд10 (2004) -- [ c.0 ]

Экструзия пластических масс (1970) -- [ c.0 ]

Предупреждение аварий в химическом производстве (1976) -- [ c.0 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 4 (низкое качество) (1948) -- [ c.316 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 5 (1950) -- [ c.297 , c.348 , c.676 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 6 (1955) -- [ c.0 ]

Технология пластических масс в изделия (1966) -- [ c.0 ]

Техника лабораторных работ (1966) -- [ c.12 , c.341 , c.426 ]

Физико-химическая кристаллография (1972) -- [ c.303 ]

Скоростные методы и приготовления резиновых смесей (1963) -- [ c.0 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Часть 2 Издание 2 (1938) -- [ c.189 ]

Технология содопродуктов (1972) -- [ c.0 , c.140 , c.141 , c.260 , c.262 , c.265 , c.309 ]

Основной практикум по органической химии (1973) -- [ c.11 ]

Техника лабораторных работ (1982) -- [ c.0 ]

Практикум по органической химии Издание 3 (1952) -- [ c.15 ]

Техника лабораторных работ Издание 9 (1969) -- [ c.14 , c.451 , c.561 ]

Процессы и аппараты химической технологии (1955) -- [ c.0 , c.306 , c.318 ]

Машины и аппараты резинового производства (1975) -- [ c.0 ]

Явления переноса (1974) -- [ c.0 ]

Химия и технология газонаполненных высокополимеров (1980) -- [ c.60 , c.251 , c.332 , c.341 , c.413 , c.414 , c.417 , c.418 ]

Основы технологии переработки пластических масс (1983) -- [ c.0 ]

Вспомогательные процессы и аппаратура анилинокрасочной промышленности (1949) -- [ c.0 , c.198 , c.225 , c.263 ]

Лакокрасочные покрытия (1968) -- [ c.155 ]

Химическая термодинамика (1950) -- [ c.482 ]

Основы общей химической технологии (1963) -- [ c.0 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 3 (1966) -- [ c.365 , c.366 , c.411 ]

Практикум по органической химии (1950) -- [ c.15 ]

Производство и применение резинотехнических изделий (2006) -- [ c.0 ]

Техника лабораторной работы в органической химии Издание 3 (1973) -- [ c.9 , c.33 , c.61 ]

Общая химическая технология Том 1 (1953) -- [ c.0 ]

Препаративная органическая химия Издание 2 (1964) -- [ c.90 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 8 (1971) -- [ c.0 ]

Общая химическая технология топлива Издание 2 (1947) -- [ c.0 ]

Основы общей химии Том 2 Издание 3 (1973) -- [ c.0 ]

Техника лабораторного эксперимента в химии (1999) -- [ c.241 , c.242 , c.243 , c.244 , c.245 , c.246 , c.247 , c.248 ]

Процессы химической технологии (1958) -- [ c.538 ]

Техника физико-химического исследования Издание 3 (1954) -- [ c.0 ]

Альбом типовой химической аппаратуры принципиальные схемы аппаратов (2006) -- [ c.28 , c.31 , c.32 , c.33 , c.36 , c.39 , c.40 , c.65 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 5 (0) -- [ c.365 , c.366 , c.411 ]

Расчет нагревательных и термических печей (1983) -- [ c.72 ]

Справочник по обогащению руд Издание 2 (1983) -- [ c.0 ]

Справочник по физико-техническим основам глубокого охлаждения (1963) -- [ c.18 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология