перегретой тым паром

I — печь для получения перегретого пара 2 — холодильник з — реактор пиролиза 4 — генератор пара (525—675 °С) [c.33]

При некоторой температуре однократного испарения, отвечающей так называемой точке конца кипения рассматриваемой системы, жидкая фаза полностью исчезает, испаряется последняя ее капля, и вся система в целом оказывается в паровой фазе. При этом состав паров в точности равен первоначальному составу а системы. Температура конца кипения ниже точки кипения ia компонента системы а, играющего в данном случае, роль высококипящего компонента. Точка является фигуративной точкой состояния системы в конце ее кипения, а точка Ri характеризует температуру и состав последней капли жидкости, равновесной с образовавшимися парами. Если при однократном испарении начальной системы поднять ее температуру выше то фигуративная точка Z,,, выражающая ее состояние, перейдет в область перегретого пара, расположенную на диаграмме равновесия выше изобарной кривой конденсации СЕ. [c.45]

Решение. Давление насыщенных паров нормального пентана при 71 °С составляет Р =2, Л0 Па. При этой температуре метан является перегретым паром, поскольку она превышает его критическую температуру 7 кр1=191 К. Однако, экстраполируя давление насыщенного пара метана за пределы критической точки, можно установить, что его условное значение при 4=71 °С равно 482,5-10 Па. [c.50]

В последнее время оказалось возможным нитровать также и высокомолекулярные углеводороды благодаря наблюдению Грундмана [6], который установил, что при достаточно высоких температурах— уже при 160—180°—происходит очень быстрое нитрование парафиновых углеводородов в жидкой фазе перегретыми парами азотной кислоты или двуокисью азота. Оказалось, что реакция эта не зависит от концентрации азотной кислоты. При этом необходимо, чтобы применяемые для нитрования углеводороды или техническая смесь углеводородов обладали начальной точкой кипения выше 180°. [c.266]

Точка Вл при температуре h соответствует перегретому пару. [c.197]

Двуокись азота по методу Грундмана можно применить для нитрования с таким же успехом, как перегретые пары азотной кислоты. [c.308]

Совершенно аналогично протекает процесс конденсации и в том случае, когда состав ул, исходного перегретого пара меньше состава y , эвтектического пара, отвечающего условию равновесия с двухфазной жидкостью при заданном внешнем давлении. [c.85]

В тех случаях, 1 огда не требуется нагрев сырья до высоких температур, например на газофракционирующих установках, вместо огневого нагрева в трубчатой печи применяется паровой подогрев. Нагрев ведут нa ыи eнным водяным паром, так как нагрев перегретым паром невыгоден вследствие низкого коэффициента тенлонере- [c.148]

Если исходная система представляет собой смесь перегретых паров углеводородов и Н2О, то при снижении ее температуры, в общем случае, могут встретиться два различных явления, в зависимости от того, что будет раньше конденсироваться углеводо- [c.90]

Пусть первыми начнут конденсироваться пары углеводородов, а НоО останется в области перегретого пара. Суммарное давление углеводородов в паровой фазе можно будет определить по уравнению [c.91]

Цилиндровые масла предназначены преимущественно для смазывания горячих деталей паровых машин. Они представляют с обой дистилляты щелочной очистки или остаточные масла сернокислотной или селективной очистки без присадок. Легкие масла цилиндровые 11, 24 (цифра показывает значение вязкости при 100 °С) предназначены для смазывания цилиндров и золотников паро — I ых машин, работающих насыщенным паром. Тяжелые цилиндро — ьые масла 38 и 52 используют для машин, работающих перегретым паром соответственно до 350 и свыше 350 °С. [c.138]

В рассмотренном выше расчетном примере определения точки росы водно-углеводородной смеси оказалось, что при достижении температуры начала конденсации углеводородная часть системы становится насыщенной, а HjO остается в области перегретого пара. В этом случае, очевидно, на всем участке кривой однократной перегонки, отвечающем однофазной жидкости [c.93]

Пусть требуется подвергнуть однократной конденсации пар состава а, фигуративная точка которого расположена в области перегретого пара при некоторой температуре Процесс охлаждения этого пара изобразится вертикальным отрезком Z-iW j и в точке V2, лежащей на кривой конденсации СЕ пар придет в насыщенное состояние и появится первая капля равновесной жидкой фазы R2, отвечающая составу Х2. Однократное охлаждение уже насыщенного пара до некоторой температуры t, промежуточной между его точками начала и конца конденсации, изобразится вертикальным отрезком l/jSi, и фигуративная точка его придет в положение Si, отвечающее двухфазному жидко-паровому состоянию системы. [c.45]

Остановимся более подробно а последнем решении. На рисунке приведена энерго-технологическая схейа установки первичной перегонки нефти [3], Схемой предусматривается генерация перегретого водяного пара давлением 16 МПа каскадное расширение перегретого пара в турбине с противодавлением 4,6 и. 0,4 МПа, что соотзетстзует темлературам конденсации 250, 200 и 150 °С использование водяного пара для предварительного подогрева нефти и на различных стадиях фракционирования. Окончательный нагрев нефти до 350—370 °С производится высокопотенциальным паром. Конденсат возвращается в цикл для повторного использования. Экономия энергии от применения знерготехнологических схем со-ставит около 30%, что даст снижение расхода топлива с 5 до 3,5% на нефть. Экономия достигается за счет высокого к.п.д. котлов по сравнению с печами, использования энергии при практически полной утилизации тепла и возможности лучшей оптимизации расхода энергии. [c.346]

Если требуется подвергнуть однократной конденсации систему 1, фигуративная точка которой расположена в области перегретого пара, а состав а. заключен в интервале концентраций 0<а<ЛА, то процесс охлаждения этого пара представится [c.57]

Ректификация бинарных систем с перегретым паром [c.248]

Перегрев пара. При изучении теплоотдачи насыщенного пара следует различать два случая. Если температура стенки выше температуры насыщения пара при данном давлении, то пар не будет конденсироваться, т. е. наблюдается обычное явление теплоотдачи газа (или перегретого пара) к стенке. Если температура стенки ниже, чем температура насыщения пара, то наступит явление конденсации. Однако в данном случае имеет место другое явление, чем наблюдаемое в случае насыщенного пара. При пере- [c.90]

По данным Меркеля и Стендера, отнощение количества тепла ( п, выделяемого при конденсации перегретого пара, к количеству тепла, выделяемого при конденсации насыщенного пара при том же давлении и при той же температуре стенки, определяется соотнощением [c.91]

Процесс однократной конденсации протекает аналогично процессу однократного исиарения. Если охлаждать перегретые пары, отвечающие точке В а, то в точке В г ири температуре h выделится первая капля конденсата, имеющая состав хг, а состав паров определится абсциссой г/2. При дальнейшем охлаждении паров до температуры t часть их сконденсируется, причем выделившаяся ишдкость будет иметь состав х, а пары будут иметь состав у. При температуре ti пары полностью сконденсируются и состав конденсата совпадает с составом исходных паров уг = x , а последний пузырек паров будет иметь состав yi. [c.198]

Тяжелый бензин или газойль в присутствии водяного пара нагревается в трубчатой печи до 590—680°. При этом уже происходит частичное расщепление углеводородов. Продукты, выходящие из трубчатой печи, смешиваются с водяным паром, перегретым в отдельном пароперегревателе до 930°, и короткое время остаются в адиабатических условиях в изолированной трубе. Водяной пар отдает тепло на протекание эидотердгаческоп реакции пиролиза и, понижая парциальное давление углеводородов, препятствует возникновению вторичных реакции. Глубина пиролиза определяется отношением перегретого пара к парам углеводородов. Затем газы снова быстро охлаждаются, причем выделяющееся при охлаждении газов тепло ис- [c.55]

Упоминавшиеся выше трудности, обусловливаемые наличием двухфазной системы, могут быть легко преодолены также и при нитровании азотной кислотой. Для этого X. Грундман [132] предложил пропускать перегретые пары азотной кислоты в предварительно нагретый до температуры реакции жидкий углеводород, применяя пористые пластины для тонкого распределения паров в жидкости. Наиболее подходящей темпе- ратурой реакции оказалась область между 160 и 180°. Этот интервал температур, при котором нитрование высокомолекулярных углеводоро- [c.304]

Ниже приведен пример итрования перегретыми парами азотной кислоты. [c.306]

С помощью простой технологической схемы (рис. 9) можно кратко пояснить метод. После нагрева в подогревателе до 350— 400 °С сырье пиролиза впрыскивают вместе с перегретым паром в реактор 7 с кипящим слоем, состоящим из кварцевого песка с диаметром песчннок 0,4—1,2 мм. В результате контакта с горячими дымовыми газами н прямого обогрева горящим мазутом песок накаляется до 1000 °С и пневмотранспортом через сборник 5 подается в реактор, где его температура составляет —850 °С. Сырье пиролиза нагревается в реакторе до необходимой температуры, время контакта 0,3—0,5 с. Нпже приведена температура нагрева различных видов сырья (в С) [c.30]

Часть диаграммы на изобарном графике равновесия (рис. 1.9), расположенная над кривой ADB температур начала конденсации паровой фазы, представляет область перегретых паров, а часть, расположенная под кривой температур начала кипения жидкой фазы, является областью жидкости, недогретой до температуры насыщения. [c.34]

Пусть фигуративная точка Е на изобарной равновесной диа-г1>амме изображает перегретый пар начального состава у , большего, чем у . Процесс постепенного охлаждения этого пара изобразится вертикальным отрезком ЕС, и в точке С, лежащей на кривой конденсации ОЕ, нар придет в насыщенное состояние, и появится первая капля жидкости, представляющая собой нракти-чес1 п чистый компонент Дальнейшее охлаждение уже насыщенного нара повлечет за собой постепенную его конденсацию, причем выделяющаяся жидкость будет все время состоять из практически чистого компонента 2. В связи с этим но мере конденсации состав остаточного пара будет прогрессивно обедняться [c.84]

По мере совместной конденсации обоих компонентов совокупный состав двухфазной жидкой системы обогащается компонентом а, а ее фигуративная точка отходит от 5 и начинает двигаться по горизонтальному участку АВ, представляющему собой линейную область существования трехфазной системы. Конденсация пара заканчивается, очевидно, в момент, когда фигуративная точка двухслойной жидкой системы приходит в точку отвечающую составу у исходного перегретого пара. [c.85]

Перегретый пар Насыщенный пар Парожидкостная смесь Насыщенная жидкость Недогретая жидкость [c.174]

Ректификация бинарных еистем е перегретым паром [c.260]

Паротеплоснабжение. Как уже указывалось, на установках АВТ применяют насыщенный водяной пар давлением от 3 до 30 кгс/см и перегретый пар при 250—400 °С давлением 6—12 кгс/см . Пар низкопотенциальный давлением до 3 кгс/см применяют в основном для подогрева нефтепродуктов до 70—90 °С с целью уменьшения их вязкости (для облегчения перекачки по трубопроводам) поддержания нужной температуры в емкостях, аппаратах поддержания температуры застывающих продуктов в лотках, каналах обогрева арматуры, фитингов и импульсных линий на установках,, обогрева отдельных производственных помещений и др. Перегретый пар применяют для технологических целей в атмосферных и вакуумных ректификационных колоннах в печах — для распыла топлива в пароэжекторных системах вакуумной аппаратуры для приводов насосов и паровых турбин. Однако в связи с распространением электрических приводов паровые агрегаты применяют редко и в малом количестве. Основным источником пароснабжения современных заводов являются собственные ТЭЦ, теплоэлектроцентрали районного или городского типа. Собственные котельные установки при заводе сооружаются редко. [c.201]