Регенерация тепла

Поскольку асфальтены являются нелетучими соединениями и в них концентрируются порфири-ны из нефти, качество широкой масляной фракции ухудшается в основном за счет жидкости, уносимой после однократного испарения сырья в питательной секции колонны. Поэтому при топливном варианте перегонки мазута более важно уменьшить унос тяжелой флегмы в концентрационной части колонны, нежели обеспечить четкое разделение мазута на масляные фракции и гудрон. Вследствие этого вакуумные колонны по топливному варианту имеют небольшое число тарелок или невысокий слой насадки и развитую питательную секцию (рис. П1-22). В верху колонны обычно два циркуляционных орошения для лучших условий регенерации тепла. В секции питания устанавливается отбойник из сетки и промывные тарелки. Часть остатка мо жет охлаждаться и закачиваться вновь в колонну для снижения температуры низа [47]. Качество вакуумного газойля контролируется по его коксуемости, цвету и фракционному составу. Для автоматического регулирования процесса целесообразно определить экспериментально зависимость содержания металлов в вакуумном газойле и его цвет от коксуемости. Исследование радиоактивными изотопами содержания асфальтенов и металлов (N 0 и УгОз) в вакуумном газойле показало, что между ними сущест- 12 вует линейная зависимость (рис. П1-23) [48]. [c.176]

Для регенерации тепла применяются кожухотрубчатые теплообменники и теплообменники труба в трубе . [c.145]

При выборе схемы орошения в колонне, т. е. расходов острого и промежуточных циркуляционных орошений (ПЦО) и доли отбо-за тепла с каждым из них, учитывают одновременно влияние 1Ц0 на четкость ректификации, степень регенерации тепла и размеры аппаратов. Так, при увеличении четкости разделения большее количество тепла необходимо отводить острым орошением, для увеличения же степени регенерации тепла следует развивать в основном нижние циркуляционные орошения и, наконец, для умеренного и равномерного распределения нагрузок по высоте колонны необходимо перераспределять тепло между всеми потоками орошения. [c.166]

В идеальной форме, как показано на рис. 3.25, простой (т. е. без промежуточного охлаждения воздуха и регенерации тепла) цикл ГТД (цикл Брайтона) состоит из обратимого адиабатического (изоэнтропийного) сжатия (линия 1—2), подвода тепла при постоянном давлении (линия 2—< ), адиабатического расширения (линия 3—4) и охлаждения при постоянном давлении до начального состояния (линия 4—1). На практике охлаждение достигается непрерывным выпуском отработавших газов и замещением их воздухом из окружающей среды. [c.160]

Особое внимание следует уделить вопросу регенерации тепла на установках каталитического крекинга. Выжиг смолисте-коксо-вых отложений на, поверхности катализатора создает огромные ресурсы дополнительного тепла. Тепло дымовых газов в настоящее время используется для получения водяного пара высокого давления путем установки на потоке дымовых газов котлов-утилизатор ов. Дымовые газы, отходящие из регенератора, содержат от 4,5 до 10% объемн. окиси углерода СО. Дополнительное сжигание СО в других специальных котлах-утилизаторах, позволит сэкономить большое количество топлива на производство водяного пара и уменьшить отравление атмосферы угарным газом. Покажем это на примере. [c.83]

Количество вакуумного газойля Сг = 190000 кг/ч количество тяжелого газойля 6 = 86000 кг/ч начальная температура вакуумного газойля (после регенерации тепла легкого газойля) = 80° С начальная температура тяжелого газойля 350° С конечная температура тяжелого газойля 200° С отпосительная плотно( ть вакуумного газойля = 0,90 относптельпал плотность тяжелого газойля = 0,95. [c.161]

Выбор параметров технологического режима проводили при температурах не выше 300 °С с тем, чтобы гарантировать минимальное количество продуктов разложения в целевой фракции и побочных продуктов разделения. Для регенерации тепла горячих потоков принята схема последовательного нагрева всего потока сырья в теплообменниках. Основные расчетные данные работы установки по оптимальной схеме приведены в табл. 1У.9. [c.220]

За счет регенерации тепла горячих нефтепродуктов нефть предварительно нагревается до 200 °С. Из всех установок, работающих по двухколонной схеме, на ней было впервые применено циркуляционное лигроиновое орошение в главной колонне, что позволило использовать около 4 млн. ккал/ч избыточного тепла для предварительного нагрева нефти и одновременно сократить количество подаваемого в колонну острого орошения. На установке АТ осуществлено непрерывное горячее выщелачивание дистиллятов светлых нефтепродуктов. Тепло отходящих из печи дымовых газов используется для подогрева воздуха, подаваемого в печь, что приводит к снижению расхода прямого топлива. Применение воздухоподогревателя позволило повысить к. п. д. печи до 0,73, тогда как большинство трубчатых печей на атмосферных установках старой конструкции имели к. п. д. не более 0,62. Схема первой типовой атмосферной установки (АТ) приведена на рис. 35. [c.74]

На одной установке смонтировано дополнительно по одному конденсатору смешения для верхнего продукта основной ректификационной колонны. В результате значительно разгрузились основные конденсаторы, что позволило проводить их ремонт в процессе работы. На другой установке осуществлен боковой вывод солярового дистиллята из второй колонны вместо двух боковых погонов— керосина и дизельного топлива —отбирают три (керосин, дизельное топливо и соляровый дистиллят). Это мероприятие дало возможность увеличить отбор светлых нефтепродуктов. Для регенерации тепла дизельного топлива и солярового дистиллята дополнительно установлены теплообменники кожухотрубчатого типа. В связи с этим температура предварительного подогрева нефти повысилась на 13—15Х. На обеих установках проводились мероприятия по сбору и использованию газа, выделяющегося при перегонке нефти. [c.75]

Сырая нефть (рис. 47) прокачивается насосами двумя потоками через теплообменники, где нагревается до 159 и 145 °С за счет регенерации тепла горячих нефтепродуктов, и направляется четырьмя параллельными потоками в электродегидраторы. На прием сырьевых насосов подается щелочно-содовый раствор и деэмульгатор ОЖК. В электрическом поле высокого напряжения эмульсия [c.114]

Горячие нефтепродукты используются для предварительного подогрева сырья и других потоков, например в технологических узлах стабилизации и абсорбции, для нагрева воды и воздуха. По мере углубления регенерации тепла горячих нефтепродуктов резко повышается энергетический коэффициент полезного действия установки, сокращается расход охлаждающей воды и повышается температура предварительного подогрева нефти. [c.230]

Использование для теплообмена только острого орошения неэкономично, так как верхний продукт имеет сравнительно умеренную температуру. Применяя промежуточное циркуляционное орошение, рационально используют избыточное тепло колонны для подогрева нефти, при этом выравниваются нагрузки по высоте колонны, и это обеспечивает оптимальные условия ее работы. Выбирая схему орошения для работы колонны, следует учитывать степень регенерации тепла, влияние промежуточного орошения на четкость ректификации и размеры аппарата. [c.14]

В Советском Союзе проектируются и находятся в эксплуатации установки замедленного коксования мощностью 300, 600 и 1500 тыс. т сырья в год. На рис. П1-5 приведена установка мощностью 600 тыс. т в год, которая включает реакторный блок, состоящий из четырех коксовых камер, две трубчатые нагревательные печи, блок фракционирования и систему регенерации тепла и охлаждения продуктов [17]. [c.29]

Промежуточный подогрев реакционной смеси осуществляется в змеевиках следующих секций печи 7. Продукты реакции по выходе из реактора 4 снизу проходят систему регенерации тепла (теплообменник 6 и водяной холодильник 8). В отличие от обычных схем разделение жидкой и газовой фаз происходит в газосепараторе 9 низкого давления (1 МПа). Газ из аппарата 9 компримируется компрессором 15 до давления 1,5 МПа, смешивается с жидкой фазой, подаваемой насосом 11, смесь охлаждается в холодильнике/5 и разделяется в газосепараторе высокого давления 12. Такая последовательность сепарации, вызванная низким давлением в реакционной зоне, уменьшает унос бензина с водородсодержащим газом и повышает содержание в газе водорода. [c.42]

Водород получают прямым расположением углеводородов при контакте их в конверторе с расплавом железа. При этом водород удаляется в качестве продукта, а образующийся углерод поглощается расплавом. В зоне регенерации расплав продувают кислородом или воздухом, обогащенным кислородом. Содержащийся в сплаве углерод связывают в виде окислов углерода и удаляют, а очищенный таким образом расплав возвращают в конвертор. Выделяющееся в зоне регенерации тепло полностью компенсирует расход тепла, необходимого для разложения исходного углеводорода в конверторе [c.113]

Для ГТД без регенерации тепла имеем [c.249]

Для регенерации тепла остатков, загрязненных коксообразными и минеральными веществами, рекомендуется применять теплообменники типа труба в трубе , в которых благодаря большим скоростям дви. кения в трубном и межтрубном пространствах почти не происходит отложения грязи. [c.74]

Змеевиковые теплообменники были первыми аппаратами, применяемыми для регенерации тепла мазутов и полугудронов. Их укладывали по дну подогревателя сырья. По трубам змеевика прокачивали горячий остаток охлаждаясь, он отдавал тепло сырью. Вследствие возможности размещения небольшой поверхности теплообмена, низкого коэффициента теплопередачи — менее 30 ккалЦм X X ч-град), громоздкости и опасности в пожарном отношении такие [c.254]

СТЕПЕНЬ РЕГЕНЕРАЦИИ ТЕПЛА [c.270]

Температура входа нефти в печь зависит от степени регенерации тепла на установке и составляет 170—220° С. Чем выше температура нефти, поступающей в печь, тем выше должна быть температура отходящих дымовых газов, следовательно, больше тепла теряется [c.281]

В процессе гидроочистки сернистые соединения бензина превращаются в сероводород. Одновременно происходит частичное разложение сырья, и смесь очищенного сырья, циркуляционного газа, сероводорода и продуктов разложения, охладившись в системе регенерации тепла и конденсаторе-холодильнике 5, поступает в газосепаратор 8. Здесь из бензина отделяется газ, который далее в колонне 1 освобождается от сероводорода и возвращается на циркуляцию, к приему компрессора 9. Очищенный нестабильный бензин отделяется от сероводорода и углеводородного газа в стабилизационной колонне 5 и после этого насосом направляется в блок риформинга. [c.41]

РЕГЕНЕРАЦИЯ ТЕПЛА И РАСЧЕТ ТЕПЛООБМЕННЫХ АППАРАТОВ [c.70]

По этой же методике определим новый коэффициент регенерации тепла на установке [c.86]

Исходя из этих соображений, перейдем к расчетам, когда представляется целесообразным интенсифицировать регенерацию тепла на установке. [c.75]

С целью оценки эффективности использования тепла на нефтеперерабатывающих установках представляет интерес рассмотреть коэффициент регенерации тепла. [c.84]

Таким образом, нри повышении температуры нагрева сырья в теплообменниках от 160 до 180° С коэффициент регенерации тепла увеличился от 42,2 до 53%, т. е. на 10,8%. [c.86]

В процессах нефтепереработки н нефтехимии широко используется регенерация тепла отходящих продуктов, что позволж т снизить расход топлива па пагрев сырья в трубчатой печи и расход поды на охлаждение самих продуктов. [c.145]

Вопрос о том, тепло каких потоков выгодно регенерировать, должен решаться в каждом конкретном случае в зависимости от температуры п количества того или иного потока. Важно также правильно выбрать степень регенерации тепла па установке. Обычно ущ,ествует некоторая оптимальная степень регенерации тепла, являющаяся наиболее экономичной. С углублением регенерации тепла увеличивается поверхность теплообменных аппаратов, возрастает температура отходящих дымовых газов в печн и снижается коэффициент полезного действия печи, вследствие чего может увеличиться расход топлива.В конечном счете экономия от снижения расхода воды па охлаждение и расход металла на холодильники может оказаться меньше, чем дополнительные затраты на топливо и по-ыерхность теплообмена. [c.145]

Пример 28. Рассчитать теплообмопный аппарат для регенерации тепла циркулирующего тяжелого газойля каталитического крекинга. [c.160]

Следовательно, используя противоток при регенерации тепла, можно обеспечитв более высокотемпературный подогрев холодной жидкости, а в холодильниках, например, уменьшить расход воды,, или, не изменяя расхода воды, снизить конечную температуру охлаждаемого продукта. Следует отметить, что при прямотоке максималЬ ная разность температур (температурный напор) имеет место у входа в аппарат, затем этот напор уменьшается, а при противотоке температурный напор изменяется более 1)авномерно. Среднее значение темпе ратурного напора при противотоке больше, чем при прямотоке. Следовательно, при противотоке тепловая нагрузка поверхности теплообмена используется более равномерно и эффективно. [c.65]

В основу классификации положен принцип построения схем ступеней вакуумной конденсации (системы конденсации — системы эжекторов). Изучение большого числа вакуумных колонн действующих установок АВТ показало, что в промышленности используют в основном пять типов конденсационно-вакуумных систем. Приведенные на рисунке схемы различаются как по числу, так и по оформлению ступеней вакуумной конденсации. По принятой классификации первая ступень конденсации соответствует верхнему циркуляционному орошению (В1Д0) вакуумной колонны вторая— конденсаторам поверхностного типа, сочетающим теплообменники для регенерации тепла парогазового тютока и водяные или воздушные конденсаторы третья — конденсаторам смешения в конденсаторах барометрического типа водой или одним из продуктов этой же колонны и, наконец, четвертая ступень — конденсации парогазового потока между ступенями эжекторов. [c.197]

За рубежом тепло пародистиллятных фракций широко используется для предварительного подогрева нефтяного сырья. Так, на атмосферно-вакуумной установке фирмы Креол (Ве,несуэлла) производительностью 3 млн. т/год нефти в результате глубокой регенерации тепла всех видов горячих потоков (в том числе и пародистиллятных фракций) температура предварительного подогрева нефти достигает 260 °С. Нефть пропускается через теплообменные аппараты, обогреваемые теплоносителями в следующем порядке циркуляционные орошения атмосферной колонны— -пародистиллятные фракции атмосферной колонны— -верхние продукты вакуумной колонны— -боковые потоки атмосферной колонны— -боковые потоки вакуумной колонны— -вакуум-остаток. На обычных установках нефть поступает в атмосферную печь при 170—180 °С. Таким образом, благодаря регенерации тепла горячих потоков тепловая нагрузка печей уменьшается на 20—25%. [c.213]

Пары растворителя, выходящие с верхней части колонны 6, содержат небольшое количество влаги. Для освобождения от влаги эти пары после регенерации тепла в нагревателе пародистиллятного куба 7 и в теплообменнике 4, где они в основном конденсируются, направляют в осушительную камеру 19. Осушительная камера представляет собой полый сосуд, в котором разделяются поступающие пары и жидкость. При этом жидкость, выделяющаяся при частичной конденсации паров влажного растворителя, является безводным растворителем, который выводят из нижней части осушительной камеры 19 и через холодильник 21 направляют на депарафинизациопную часть установки. Нескон-денсированные пары (азеотропная смесь паров дихлорэтана и воды с избытком паров дихлорэтана) для удаления воды направляют в осушительную колонну 25. [c.239]

Внизу регенератора расположен цилиндрический колодец 13 высотой 1—2 м с круговым распределителем водяного пара. Выходящий с большой скоростью из полого стержня клапана поток сырья засасывает из колодца 13 катализатор и транспортирует его со скоростью около 12 м/сек в реактор. Водяной пар вводится в колодец, чтобы избежать с пеживания катализатора и для удаления из последнего газов регенерации. Тепло регенерировапного катализатора используется для нагрева и испарения сырья и возмещения расхода тепла на реакцию крекинга. [c.182]

Достоинства таких процессов оценивают с точки зрения наилучшего разрешения проблемы быстрой передачи больших количеств тепла газам или парам (в последнее время —и жидкостят х). В этом аспекте интересны процессы пиролиза в печах с регенерацией тепла (расход энергии 7—9 квт-ч на 1 кг на старых установках, и ниже —на новых), процессы с частичным сжиганием углеводорода — автотермические (около 2 квт-ч на 1 кг С2Н2), процессы в электрической дуге (10—14 квт-ч на 1 кг С2Н2). [c.108]

Их применяют главным образом для регенерации тепла высоковязких и легкозастываюш их гудронов и крекпнг-остатков. Горячий теплоноситель прокачивается по внутренней трубе, более доступной для очистки от механических загрязнений или от пробок застывшего продукта. Однотрубные теплообменники труба в трубе металлоемки, громоздки и сравнительно дороги. [c.255]

Оптимальный предел регенерации тепла пародистиллятов, дистиллятов и остатков перегонки для подогрева сырья предопределяется экономикой процесса. Чем больше регенерируется тепла, тем больше поверхность теплообмена и число регенераторов, выше гидравлические сопротивления, а следовательно, и расход энергии на их преодоление. Кроме того, чем выше температура предварительного подогрева сырья, поступающего в огневые нагреватели (печи), тем выше (в отсутствие воздухоподогревателя) должна быть температура отходящих дымовых газов и ниже к. п. д. печей. Так, в среднем повышению температуры нагрева нефти на 1° С соответствует повышение температуры отходящих дымовых газов на 6° С. Сопоставление затрат, обусловливаемых усилением регенерации тепла, со стоимостью сэкономленного топлива позволяет выбрать экономически целесообразную степень регенерации тепла для данной технологической установки. [c.270]

Достаточно выгодна регенерация тепла паров дистиллятов, особенно конденсирующихся при сравнительно высоких температурах, так как прп этом псиользуется тепло частичной или полной их конденсации с относительно высоким коэффициентом теплопередачи. Использовать это тепло можно только при наличии аппаратов, изготовленных пз материалов с высокой коррозионной стойкостью. [c.74]

Для сравнительной оценки эффективности осуществляемых мероприятий по утплизацпи тепла горячих потоков рассмотрим коэффициент регенерации тепла, предложениы Е. А. Мышкиным [c.84]

Определить, как изменплся коэффицпепт регенерации тепла, если расход топлива в печи уменьшился до 1840 кг/ч против 2010 кг/ч первоначально. Расход топлива па водяной пар, потребляемый установкой, 0,4% на сырье. [c.84]

Наращивание мощностей теплообменнои аппаратуры на установках с целью увеличения коэффициента регенерации тепла связано с материальными затратами иа приобретение, монтаж и эксплуатацию вновь устанавливаемого оборудования. Поэтому только технико-экономический расчет может показать целесообразность того нли иного мероприятия по пнтенсификации регенерации тепла на установке. [c.86]

Предварительно мазут нагревается в теплообменных аппаратах от температуры h = 20 С до 2 = 220 С. Коэффициент регенерации тепла па установке f per =54,5%. Температура отходящих из конвекционной камеры дымовых газов [c.121]

Теория рециркуляции и повышение оптимальности химических процессов (1970) -- [ c.238 ]

Общая химическая технология (1964) -- [ c.48 , c.377 ]

Общая химическая технология (1969) -- [ c.35 ]

Основы процессов химической технологии (1967) -- [ c.358 ]

Новое в технологии соединений фтора (1984) -- [ c.80 , c.95 ]

Общая химическая технология (1970) -- [ c.58 , c.335 , c.351 , c.353 , c.442 , c.444 , c.461 , c.515 ]

Основы общей химической технологии (1963) -- [ c.19 , c.186 , c.187 , c.188 ]

Процессы и аппараты нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности Издание 2 (1982) -- [ c.520 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология