Гладкое трение при турбулентном движении жидкостей

При числах Ке > Ке р на участке 2-3 и правее имеет место турбулентное движение жидкости. Коэффициент трения на участке 2-3, который соответствует области гидравлически гладких труб, не зависит от шероховатости. Его можно определить по формуле (1.154) или (1.155). [c.57]

Для определения коэффициента сопротивления трения гидравлически гладких труб при турбулентном движении жидкости может быть использована формула [431] [c.94]

Следовательно, сопротивление трения в гладких трубах при установившемся турбулентном движении жидкости выразится уравнением [c.66]

Коэффициент сопротивления трения зависит от критерия Рейнольдса и степени шероховатости внутренней поверхности трубы. Для гладких труб при турбулентном движении жидкости находит применение формула Блазиуса [c.172]

При турбулентном движении коэффициент трения зависит не только от характера движения жидкости (т. е. значения Не), но п от шероховатости стенки труб. В гладких трубах ири 4- 10 / й= 10 значения X можно определить с помощью выражения [c.41]

В отличие от лабиринтного насоса у винтовых уплотнений и т. п. втулка выполняется гладкой, так как для создания напора в них используется вязкое трение. При работе же на маловязких жидкостях (с вязкостью, близкой к воде) в области вихревого (турбулентного) режима трения винтовые уплотнения с гладкой втулкой создают напор в несколько раз меньший, чем лабиринтный импеллер, при одинаковых с ним размерах и скорости вращения винта. При работе на вязких жидкостях в области ламинарного режима течения жидкости нарезка на втулке приведет только к уменьшению напора уплотнения, снижая вязкое трение в слое жидкости между втулкой и винтом. Существенное различие между вязким и вихревым трением заключается также в том, что напряжения трения в первом случае пропорциональны первой степени поперечной производной скорости движения жидкости, а во втором — квадрату ее [2]. [c.8]

При турбулентном режиме движения потока в коленах с углом поворота 90° (рис. П-38) общие потери на трение, выраженные как 1,10, можно определить по рис. 11-39. Кривая для гладких колен построена на основе многочисленных опубликованных данных и дает результаты с ошибкой порядка 25%, кривые для сегментных колен нанесены на рисунок по небольшому количеству данных Для колена 45° обш ая потеря на трение будет составлять примерно 65% от потерь для колена 90°, для колена 180 —около 140% от потерь для колена 90° При течении потока через изогнутую трубу или змеевик происходит вторичная циркуляция жидкости (называемая двойным завихрением) в плоскости, перпендикулярной главному потоку. Поэтому потери на трение в изогнутой трубе больше, чем в равной по длиНе прямой трубе. Вторичная циркуляция также стабилизирует ламинарный поток, увеличивая таким образом [c.154]

Константа интегрирования равна нулю, поскольку при у = 0, т. е. у стенки, = 0. Таким образом, по толщине вязкого подслоя скорость жидкости изменяется линейно. При движении жидкости вдоль гладкой поверхности величину Охст можно считать характе-ристпкой турбулентного потока. В связи с этим вводится так на-зываемая скорость трения (динамическая скорость) [c.121]

При ламинарном режиме движения жидкости (для труб при Re < 2320) коэффициент трения практически не зависит от шероховатости поверхности, поскольку относительная шероховатость A/R (R — радиус трубы) при A/R С 1 мало влияет на профиль скоростей. При турбулентном режиме движения влияние шероховатости определяется соотношением размеров выступов Д и толщины вязкого подслоя бв- Если бв > Д, то жидкость в вязком подслое обтекает выступы и шероховатость практически не сказывается на значении X. Если же Д л бв или Д > бв, то выступы турбулизируют вязкий подслой и необходим дополнительный расход энергии на вихреобразование. Поскольку на начальных участках трубы по ходу потока имеется ламинарный пограничный слой, влияние шероховатости на начальных участках трубы относительно мало и в наибольшей мере сказывается в области развитого турбулентного режима. Согласно (II. 89), толщина вязкого подслоя уменьшается с увеличением значения Re (напряжение на стенке Отст при этом увеличивается). Следовательно, влияние шероховатости возрастает с повышением значения критерия Re. При больших Re влияние шероховатости превалирует над влиянием обычного вязкого трения. В связи с этим при турбулентном режиме движения различают область гладкого трения, в которой X зависит только от Re и не зависит от шероховатости поверхности, область смешанного трения, в пределах которой оказывают влияние оба фактора, т. е. X зависит и от Re и от шероховатости, и область шероховатого трения, или автомодельную, в которой X определяется только шероховатостью и не зависит от Re. [c.190]

В которой и = 4 вместо п = 7, как это характерно для турбулентного потока газа в неорошаемой гладкой трубе у — расстояние от стенки Я —радиус трубы ш — скорость на расстоянии у от стенки Шщах— наибольшая скорость на оси трубы. Для определения коэффициента трения на границе раздела жидкости и газа при кольцевом режиме движения двухфазной системы предложено [60] уравнение [c.75]