Поток газа турбулентный

Гидраты растут подобно кристаллам и образуют пробки в прорезях тарелок и вентилях, если кристаллики гидрата не уносятся потоком газа. Поэтому турбулентное течение газа в промышленных условиях способствует смещению условий образования гидратов по сравнению с равновесными условиями гидратообразования, определенными в лабораторных опытах. Углеводородные жидкости (например, конденсат) усиливают этот эффект благодаря смывающему действию. [c.216]

На рис. 30.20 приведена принципиальная схема пламенного спектрофотометра. Одной из основных частей пламенного фотометра или спектрофотометра являются распылители и горелки. В пламенной фотометрии применяют горелки двух типов нераспыляющие (ламинарные) и распыляющие (турбулентные). Нераспыляющие горелки имеют внешнюю распылительную систему. Образуемые в ней аэрозоли вместе с газом-окислителем подаются в конденсационную камеру — смеситель, где смешиваются с горючим газом и затем попадают в пламя горелки. В комбинированных горелках-распылителях окислителя применяют кислород. Для стабилизации режима горения таких горелок необходимо увеличивать скорость истечения газов из сопла горелки, что делает поток газов турбулентным. В горелках такого типа анализируемый раствор втягивается газом-окислителем в капилляр и затем распыляется в реакционную зону пламени. Существенной частью нераспыляющих горелок являются их наконечники с тонкой защитной сеткой или щелевые, обеспечивающие равномерное горение пламени без проскока его в корпус горелки. [c.695]

При определении оптимального времени контакта и условий закалки очень важно установить, где образуется ацетилен — в зоне горения или за пламенем. Этот вопрос важен с технологической точки зрения, так как определяет время реакции, зависящее в этом случае не только от времени контакта (о бъем реактора расход), но и от формы и размеров пламени. Определение зоны, в которой происходит конверсия в ацетилен, определяет конструкционные характеристики горелки, гидродинамические характеристики потока газов (ламинарный или турбулентный), место ввода охлаждающей воды для замораживания равновесия и т. д. [c.112]

Концентрические кольцевые каналы. Коэффициенты теплоотдачи при турбулентном течении в концентрических кольцевых каналах зависят не только от чисел Re, Рг и diL, но и от отношения d//do, поскольку кольцевые каналы геометрически подобны только в том случае, когда одинаковы отношения диаметров. Кроме того, коэффициенты теплоотдачи зависят от граничных условий, рассмотренных выше и показанных на рис. 1. Теплоотдачу в турбулентном потоке газов и жидкостей в концентрическом канале можно определить, используя модифицированную форму уравнения (41) для турбулентного течения в трубах, [c.237]

Практически все пневмотранспортные процессы протекают при турбулентном движении газа в свободном канале. Распределение скоростей газового потока при турбулентном движении газа в гладкой трубе может быть найдено из уравнений, описывающих так называемую трехслойную модель [c.29]

На практике это условие выполняется в случае турбулентного потока любого из газов, так как для них значение Рг близко к 1. Для жидкостей аналогия Рейнольдса действительна только в исключительных случаях (когда поток турбулентен и значение Рг близко к 1). Для ламинарных потоков газов и жидкостей аналогия Рейнольдса недействительна. [c.97]

Возникновению процесса догорания способствует усиление турбулентности потока газа при входе его в циклоны и внутри их. На установках флюид модели IV (см. стр. 2С4),- в регенераторах которых газы движутся с повышенной скоростью и в циклоны поступает газ с высокой концентрацией катализатора, в систему пылеулавливания (рис. 85) впрыскивается вода [191]. Впрыск воды, предохраняет циклоны от перегрева, но при этом увеличиваются потери катализатора и снижается его активпость. [c.168]

Например, быстрой газификации твердого топлива в регенераторах достигают, увеличивая толщину слоя топлива и скорость потока газа через этот слой. Можно также значительно интенсифицировать процесс сгорания угольной пыли, повышая турбулентность воздушной смеси. [c.414]

Увеличение полноты испарения жидкостей при возрастающих скоростях потока воздуха можно объяснить тем, что в условиях больших скоростей потока решающим фактором полноты испарения является не скорость диффузии, а скорость конвективных токов и скорость образовавшихся вихрей в условиях перехода от ламинарного потока к турбулентному. Кроме того, с увеличением скорости потока воздуха (газа) нарушается устойчивость капли первоначального диаметра и возможно ее дробление на более мелкие (см. гл. IV и X). [c.109]

На рис. Х У1П-2 схематично изображен контактный аппарат е так называемым турбулентным слоем, являющимся разновидностью противоточного трехфазного нсевдоожижения и получившим промышленное применение. Псевдоожиженный восходящим потоком газа слой частиц низкой плотности (обычно, шары — полые из полиэтилена или сплошные из вспененного полистирола) орошается нисходящим потоком жидкости. Установки подобного типа используются в промышленности для жидкостной абсорбции из газовых смесей, мокрой очистки запыленных газов, а также их охлаждения и осушки. [c.658]

При теоретическом анализе перепада давления в контактном аппарате с турбулентным трехфазным псевдоожиженным слоем рассматривали слой, состоящий из насадки, псевдоожиженной потоком газа, и газовых пузырей, барботирующих через слой жидкости, удерживаемой опорной решеткой. Были предложены уравнения для определения перепада давления на решетках (в отсутствие насадки) в зависимости от скоростей газа и жидкости. Рассчитанные по этим уравнениям значения перепада давления согласуются с опытными данными авторов [c.677]

При наличии двухфазных потоков (газ — жидкость, пар — жидкость, жидкость — жидкость) на границе раздела всегда возникает свободная поверхность, гидродинамические условия которой принципиально отличаются от гидродинамической обстановки у твердой границы (стенки). У свободной поверхности может не происходить гашения турбулентных пульсаций, как у стенки. У свободной поверхности может возникнуть развитая свободная турбулентность, когда развитие турбулентности в пределах каждой из фаз приводит к тому, что в турбулентные пульсации вовлекается свободная поверхность. [c.119]

Производя необходимые подстановки в выражение (2.81), с учетом (2.82) — (2.85) получаем следующий вид параметра X для турбулентных потоков газа и жидкости [c.85]

Несмотря на то, что камера сгорания имеет сечение намного большее, чем общее сечение горелок, нельзя обеспечить пламя в виде равных полос, перпендикулярных к потоку газа. В зависимости от условий движения потока и шероховатости стенок горелок пламя имеет различную степень неровности (образуются складки , так что поверхность фронта пламени почти в 30 раз больше, чем поверхность ровного пламени). Таким образом, при этом типе горелки фронт пламени утолщен и не имеет определенной геометрической формы, как в горелке Бунзена. Вследствие большой турбулентности обмен энергией между реакционными и несгоревшими газами несколько увеличен, а следовательно, увеличенной будет и скорость пламени. [c.94]

Сопоставление опытных данных по теплообмену между зернами и потоком газа, выполненное Гельпериным и сотрудниками [3], показывает, что в турбулентной области (Re/e > 200) для всех систем с подвижными и неподвижными зернами теплообмен характеризуется величинами одного порядка. Для приближенной оценки этими авторами предложены следующие ориентировочные соотношения для Re/е < 200 [c.44]

Противоположное влияние скорость газа оказывает на фиктивную константу скорости массообмена. С увеличением линейной скорости потока газов в общем случае снижаются внешнедиффузионные торможения, но при этом значительно увеличивается коэффициент осевого неремешивания (продольной турбулентной диффузии). При наличии продольного перемешивания газов происходит снижение движущей силы процесса, кроме того, возрастает проскок газа в виде [c.258]

Выразив коэффициент теплообмена а, из критериального уравнения теплообмена между турбулентным потоком газа и дисперсным материалом, записываемого в виде [c.257]

Физическая причина существенной зависимости величины средней скорости химического превращения не только от средних значений определяющих параметров, но и от их флюктуаций состоит в том, что при турбулентном смешении химически реагирующих потоков газа или плазмы "смешение в среднем", понимаемое как установление турбулентных профилей скорости течения и температуры, еще не означает достижения полной молекулярной однородности [82, 84, 86]. [c.178]

Термопары. Термопары — несомненно наиболее распространенные приборы для измерения температуры. При правильной установке они являются относительно недорогими датчиками, позволяющими достаточно точно определять температуру показания термопар могут быть выведены на центральный щит. Их тепловая инерция мала следовательно, запаздывание их сигнала по отношению к изменениям температуры намного меньше, чем для других пирометрических устройств [71. Термопары более удобны для измерения температур металлических поверхностей по сравнению с другими приборами тем не менее трудно установить их таким образом, чтобы они показывали истинную температуру м( таллической поверхности. Термоэлектродные провода обычно выводятся в поток газа, и потому они играют роль ребер и могут вызвать существенное местное искажение температуры поверхности по отношению к остальной ее части. Даже если использовать плоские термопары и на некотором расстоянии выводить их вдоль потока, они могут явиться причиной возникновения местной турбулентности, которая приведет к заметной ошибке в показаниях. Наиболее надежно можно измерить температуру толстой металлической поверхности в стенке высверливают отверстие, в которое помещают термопару, как указано на рис. 16.1 при таком расположении термопары не вносят возмущений в поток теплоносителя вдоль теплопередающей поверхности, а отток тепла по термоэлектродным проводам практически не оказывает влияния на результаты измерения температуры в данной точке [8]. Однако стенки большинства теплообменников слишком тонки для такого способа заделки термопары. Поэтому обычно не представляется возможным определить значения коэффициентов теплоотдачи к каждому теплоносителю, а удается лишь непосредственно измерить общий коэффициент теплопередачи. [c.315]

Для очпстки газа нужно, чтобы Тц > Тос- Однако на практике между электродами всегда имеется не ламинарный, а турбулентный поток, причем турбулентность усиливается действием электрического [c.391]

При турбулентном движении в трубке принимают поршневое течение, тогда минимальная длина электрофильтра для 100% улавливания частиц равна расстоянию, которое проходит поток газа, в то время как частица, начинающая свое движение от центра трубки, достигает ее стенки при постоянной скорости дрейфа. Таким образом, [c.456]

Один из способов ускорения процесса массообмена — увеличение, скорости взаимодействующ,их фаз, за счет чего увеличивается турбулентность двухфазного потока, однако с увеличением скорости резко возрастает пено- и брызгоунос, устранить который очень трудно. Поэтому, например, в барботажных колоннах скарость пара, рассчитанная на полное сечение колонны, не превышает 1 — 1,5 м/с. В настоящее время ведутся усиленные работы по интенсификации процессов массообмена между жидкостью за счет приложения к системе дополнительной энергии. Был разработан и освоен в промышленности ряд аппаратов с вращаюш,имися элемектами, в которых для интенсификации цроцесса применяется центробел<ная сила, и ряд скоростных аппаратов, использующих энергию потока газа или жидкости. На рис. 123 приведена классификация ректификационных и абсорбционных аппаратов по типу контактного устройства. [c.136]

Вычисление потерь давления для двух фазного течения сильно усложняется существованием большого разнообразия возмож ных видов течения. Для пузырькового тече ПИЯ в первом приближении влияние пу зырьков весьма приближенно эквивалентно увеличению вязкости жидкости. Для коль цевого течения положение намного сложнее, так как течение жидкости нли газа может быть либо ламинарным, либо турбулент ным. При этом возможно существование четырех режимов двухфазного кольцевого течения с жидкой пленкой, а именно тече ние обеих фаз турбулентно течение обеих фаз ламинарно течение газа турбулентно, течение жидкости ламинарно течение жид кости турбулентно, течение газа ламинарно. Кроме того, в поток газа может поступать либо больше, либо меньше мелких капель, и это оказывает влияние на обмен колп чеством движения по мере того, как капли попадают в поток газа или покидают его, влияя, таким образом, на градиент давле пня. [c.100]

Рассматриваемое истечение носит адиабатический характер (Q = 0), работа не совершается, изменение уровня можно не учитывать (21 = 22) скорость в сборнике ничтожно мала (а)1=0), поток газа при истечении, как правило, турбулентный ( 2=1). Линейная скорость истечения снаружи за отверстием сборника [c.235]

Поскольку при пиролизе с целью получения олефинов этих реакций следует по возможности избегать, то рекомендуется работать при пониженном давлении, а также в присутствии инертных разбавителей, например водяного пара. Оказывается также, что выходы олефинов при одной и той же температуре значительно выше при турбулентном потоке газа, так как побочные реакции в этом случае проявляются лишь при значительно более высокой температуре [51]. Это объясняется более благоприятными условиями передачи тепла и более быстрым и равномерным нагревом газа. [c.85]

Для расчета охлаждаемых вихревых камер и труб как с тангенциальным, так и с винтовым закручивающим устройством применяют критериальное уравнение для турбулентного потока газа в круглом цилиндрическом канале, внося в него поправочные коэффициенты [c.156]

Крекинг в псевдоожиженнсм или кипящем слое — крекинг-процесс, проходящий в слое мелких, легко подвижных а находящихся в турбулентном движении частиц твердого катализатора. Кииящяй или псевдоожиженный слой создается путем пропускания с определенной скоростью спизу вверх потока газа или паров через массу частиц сыпучего материала, например микросферического или пылевидного катализатора. [c.18]

Расчетные скорости в стволе ппевмоподъемника потока газа 14—30 м1сек, движения частиц катализатора 7—13 м/сек. Слишком высокие скорости газового турбулентного потока приводят к значительному износу и катализатора и металла, а слишком низкие скорости — к неустойчивому вертикальному движению перемещаемых гранул. Подбор оптимального скоростного режима является предметом специального расчета [16, 17, 36, 51]. Для устойчивого вертикального движения гранул в стволе средняя расчетная скорость газа выбирается более высокой, чем скорость витания [c.135]

Все, что обеспечивает более быстрое и полное взаимодействие воздуха с топливом, ведет к уменьшению дымообразования. К этому выводу приводит изучение образования и уничтожения копоти в пламени бунзеновской горелки [104], в которой мелко дисперсная копоть лучше сгорает. Дополнительная подача воздуха мало действует на маленькое пламя и оказывает значительное влияние на сильное. Бутан при горении дает большое коптящее нламя, если поток газов струйный, но нужное пламя может быть получено нри увеличении аэрации, достигаемой при подаче газов в турбулентном потоке. [c.482]

Можно считать, что движение твердых частиц происходит только в результате действия сил лобового сопротивления, возникающих при обтекании их потоком газа. Согласно определению величина этих сил имеет тот же порядок, что и сила тяжести. Следовательно, если изменяется локальная скорость, то частицы вынуждены двигаться пли должно прекратиться псевдоожижение. Значит, если в газовом потоке возникла бы крунномасштаб-ная или вихревая турбулентность, то это соответственно привело бы к хаотическому движению твердых частиц. Однако было установлено, что такое движение отсутствует (возможно, за исключением систем с очень мелкими частицами). Изображение на фото 1У-27 не должно вызывать удивления, хотя его детальная интерпретация требует более серьезного подхода, чем это кажется первоначально. Траектория газа не является линией тока. [c.158]

Решение задачи о характеристиках свободной струи, несущей твердые или капельно-жидкие примеси, с учетом описанной модели явления приведено в работе [5]. Сравнение расчета этих характеристик с экспериментальными данными [87] показало вполне удовлетворительную их сходимость. Согласно расчетам [5] запыленная струя становится уже и дальнобойнее не только тогда, когда в ней содержатся тяжелые примеси, но и тогда, когда чистая газовая струя распространяется в запыленном газовом потоке. Выше было отмечено, что если иримесь не имеет начальной скорости (например, когда газовая струя вытекает в спутный поток газа большей плотности), то затухание скорости происходит быстрее, чем в незапыленном потоке, т. е. интенсивность расширения такой струи увеличивается с увеличением плотности спутного потока. Это кажущееся противоречие [5] объясняется тем, что в случае распространения газовой струи в запыленном потоке на степень расширения струи влияют два фактора с одной стороны, большая плотность окружающей среды, с увеличением которой степень расширения струи увеличивается, а с другой стороны, подавление турбулентности частицами, попадающими из внешнего потока в струю, которое с ростом концентрации частиц в потоке растет и, следовательно, уменьишет степень расширения струи. Согласно расчету, второй фактор оказывает более сильное влияние на степень расширения струи, чем плотность окружающей среды. [c.317]

Поэтому развитие турбулентности не всегда может вестн к необходимому повышению эффективности массопередачи. Соответствеино необходимо так организовать процесс массопередачи в аппаратах, чтобы при развитии турбулентности эффект продольного перемешивания был сведен к минимуму. На практике это достигается использованием мелкой насадки, созданием однонаправленного движения потоков газа и жидкости в тарельчатых колоннах специальных конструкций и, наконец, созданием аппаратов типа струйных колонн и т. п. [c.197]

Фокин А. П., Изучение процесса массообмена между твердым телом сферической формы и турбулентным потоком газа, Инж.-ф113. ж., 12, № 1, 10 [c.549]

Интенсификация процессов, для которых решающее значение имеет тепло- и (или) массообмен, часто связана с увеличением коэффициентов обмена в нестационарных условиях, когда инициируются пульсации скорости потоков с частотой, близкой к собственным частотам турбулентных пульсаций. Так, исследования гидродинамической обстановки в зернистом слое частиц показали, что свободный объем слоя состоит из двух резко отличающихся друг от друга областей — проточной, представляющей собой сливающиеся и делящиеся струи, и непроточной, расположенной в окрестности точек контакта частиц [3]. Непроточные зоны образуются вследствие отрыва потока от боковой поверхности зерна и в них находятся интенсивно вращающиеся и пульсирующие вихри. Частота пульсаций вихря (О прямо пропорциональна линейной скорости и в свободном объеме и обратно пропорциональна размеру зерна й. Если на входе в слой инициируются возмущения с частотой оз 0,5ц/й, то поток газа или жидкости значительно турбулизируется и интенсивность обмена между зонами возрастает. Это улучшает обмен между потоком в свободном объеме и наружной поверхностью частиц в слое. [c.4]

Эффективная внешняя диффузия молекул А и В из ядра потока газов к поверхности зерна (см. стр. 56). 11ри этом коэффициент эффективной диффузии слагается из коэффициентов нормальной молекулярной диффузии О и турбулентной (конвективной) диффузии [10]. В кипящем слое вследствие сильного перемешивания превалирует Для данной степени перемешивания 0 определяется экспериментально О вычисляется по формуле (11.36 а) или другими способами. [c.68]

Процессы обработки газов и жидкостей лежат в основе многих технологических операций химической, коксохимической, нефтяной, газовой, пищевой промышленности и ряда других отраслей народного хозяйства. Значительная часть этих процессов может проводиться или уже проводится в интенсивно работающих пенных ацпа-ратах. За последнее время четко определилось направление, связанное с проведением диффузионных и тепловых процессов при больпшх скоростях потоков газов и жидкостей, что и осуществляется в аппаратах, работающих при турбулентном пенном режиме. Ознакомление широкого круга работников химической и смежных отраслей промышленности, научных учреждений и проектных организаций с теоретическими основами режима, с современными методами расчета и интенсивной эксплуатации пенных аппаратов различных типов является необходимой предпосылкой для широкого внедрения и успешного освоения новой интенсивной техники. [c.3]

Пенные аппараты со взвешенной насадкой (ПАВН). Создание трехфазного взвешенного слоя путем помещения твердой подвижной насадки в слой пены приводит к дополнительному увеличению турбулентности потоков газа и жидкости и развитию межфазной поверхности, к более равномерному распределению газа и жидкости по сечению аппарата, а главное к значительному уменьшению брызгоуноса, что особенно важно для пенных аппаратов. Увеличение турбулентности и дополнительное развитие мйкфазной поверхности, способствуют повышению значений коэффициентов тепло- и массообмена. [c.243]

Газовая смесь течет по каналам между гранулами катализатора. При этом происходит тепло- и массоперенос между частицами и потоком. В ядре потока массо- и теплообмен осуществляются, главным образом, за счет конвекции, так как поток обычно турбулентный.Вблизи поверхности имеется ламинарный пограничный слой, скорость газа в котором падает до нуля у поверхности гранулы. Транспорт реагентов и продуктов реакции через него в направлении, нохмальном к поверхности, осуществляется путем молекулярной диффузии, а тепла -теплопроводностью. Перенос тепла может происходить также посредством теплопроводности от частицу к частице через поверхность контакта и излучением меаду частшщми. [c.60]

Попытка отражения явлений турбулентности в уравнение к.п.д. электрофильтра была также предпринята Инушкиным и Авербухо м [388, 389] (по сообщению Ро-бинсоиа [692, 697]). Эти исследователи применяли электрофильтр с увлажненной стенкой, исключая повторное увлечение частиц, и измеряли к.п.д. трубки для различных чисел Рейнольдса, изменяющихся в пределах от значений в области линии тока до Ке = 20 000. Так как число Рейнольдса для потока газа увеличивается при наличии турбулентности (Ке>2000), возрастает и вклад турбулентного осаждения в скорость миграции В этом случае член, характеризующий эф- [c.460]

Движение твердой частицы в потоке газа прн турбулентном режиме движения (Не = 500н-2-10 ) осуществляется при постоянном коэффициенте со противления. [c.177]

Квиллен [1] определяет перемешивание как контактирование двух или более разнородных порций вещества, приводящее к достижению желаемого уровня как физической, так и химической однородности конечного продукта . Газы, заключенные в емкость быстро перемешиваются вследствие молекулярной диффузии. В жидкостях, однако, молекулярная диффузия обычно протекает очень медленно. Чтобы ускорить перемешивание внутри жидкостей, используют механическую энергию вращающейся мешалки. Если для достижения желаемого результата выбран неудачный тип мешалки, большая часть механической энергии может быть затрачена напрасно. По определению Паркера [2], перемешивание — создание состояния активности, такого, как поток или турбулентность, в системах, не находящихся в условиях идеального смешения . [c.15]