Шероховатость относительная

Если подставить это значение X в уравнение (П,67), то нетрудно обнаружить, что при ламинарном режиме потеря напора пропорциональна скорости потока в первой степени. При турбулентном режиме величина коэффициента Х зависит не только от критерия Рейнольдса, но и от шероховатости стенок трубы, которую оценивают по относительной шероховатости [c.51]

Здесь е = — относительная шероховатость трубы, где А — абсолютная шероховатость трубы (средняя высота выступов шероховатости на поверхности трубы). [c.9]

Шероховатость стенок канала увеличивает сопротивление трения, так как под влиянием неровной поверхности стенок создаются завихрения. Поэтому коэффициент сопротивления трения поверхностей трубки зависит не только от числа Ке, но также от относительной шероховатости —, где б — средняя высота отдельных [c.171]

Рис. 1.40. Схема турбулентного отрыва потока и поле безразмерных ско остей ио средней линии сечения за изгибом отвода при различ)юй относительной шероховатости внутренней стенки

Шероховатость обычно принято характеризовать средней выч сотой выступов на поверхности А. В практических расчетах обычно используют относительную шероховатость, которая для круглой трубы определяется как Д/ в- При ламинарном движении и в турбулентном режиме, когда толщина ламинарного подслоя больше Л, влияние шероховатости стенки пренебрежимо мало. В этом случае труба считается гидравлически гладкой. При больших скоростях ламинарный подслой становится столь тонким, что неровности выходят в ядро, увеличивая его турбулентность, и сопротивление начинает определяться уже не силами вязкости, а силами инерции, возникающими при торможении потока жидкости о выступы. Такие трубы называют вполне шероховатыми. [c.71]

При больших значениях Не толщина ламинарной пленки пограничного слоя настолько мала, что не влияет на поверхностное трение. При этом структура потока и потери напора являются функцией относительной шероховатости труб. [c.61]

При этом значении Re и относительной шероховатости трубы d/A = 50/0,3 = 166 коэффициент гидравлического трения согласно рис. 6.5 будет = 0,035. [c.287]

Потерн давления, связанные с трением, при прочих равных условиях зависят еще от состояния поверхности — от ее шероховатости. Поэтому геометрическое подобие должно включать также и подобие по шероховатости относительная высота бугорков шероховатости Д/Ь должна быть одинакова, Д — высота бугорков шероховатости (измеряется специальным профилографом), Ь — характерный линейный размер для лопаток — хорда, для цилиндрических поверхностей (корпус, втулка) — [c.19]

Данной графической зависимостью удобно пользоваться при ручных расчетах. При относительной шероховатости е > р расчет следует вести по формуле (120] [c.251]

Z — относительная шероховатость стены. а — коэффициент избытка воздуха. [c.11]

На характер поля скоростей в отводах и коленах с закругленными внутренними кромками некоторое влияние оказывают режим течения (число Ке), а также относительная шероховатость стенок А или выступы, находящиеся вблизи внутреннего закругления перед поворотом. Следует отметить, что, чем меньше число Ке, тем раньше начинается отрыв потока на внутреннем закруглении, тем шире зона отрыва и больше неравномерность [c.41]

Найдем границу целесообразного применения шероховатой поверхности для двухстороннего обтекания. Будем считать, что имеет место продольное обтекание каналов турбулентными потоками, причем показатели степени при Ке в уравнениях теплоотдачи и сопротивления для гладкой и шероховатой поверхностей удовлетворяют равенствам пв=п , йв=а . Кроме того, будем считать неизменными геометрические характеристики ячеек пучка. Например, для трубного пучка это означает одинаковый типоразмер труб гладкой и шероховатой поверхностей, а также одинаковое пространственное расположение каналов, т. е. равные значения относительных шагов или проходных сечений по несущей поверхности. Отношение Ке наружного и внутреннего теплоносителей, т. е. г, определяется уравнением (4.5), которое справедливо как для гладкой, так и для шероховатой поверхности, причем если в шероховатой поверхности скорости потоков рассчитываются по несущей поверхности, а не по самому загроможденному сечению, то справедливо равенство Гш=Гг=г. Это означает, что независимо от индекса рассматриваемого потока 1 отношение сопряженных Ке одноименных потоков в сопоставляемых поверхностях будет одним и тем же, что непосредственно следует из формул [c.89]

Она действительна при относительной шероховатости поверхности е = Д/г (Д — средняя высота выступов на поверхности, л — радиус трубы) меньше критической величины [c.250]

Существует лишь несколько относительно специфических пра вил для обеспечения безопасности процессов дегидрирования и окислительного дегидрирования, которые следует отметить. Прежде всего необходимо помнить о водороде, который может быть опасным. Во-первых, водород имеет очень широкий предел взрываемости, что уже отмечалось. Во-вторых, он легко диффундирует через металлические стенки или стыки, которые непроницаемы для других газов. В-третьих, он имеет очень низкую температуру воспламенения и может возгораться, например, при контакте с горячей паровой линией. Его воспламенение катализирует обычная ржавчина, шероховатая или активированная поверхность. [c.143]

Неравенство (6.9) связывает относительное увеличение гидравлического сопротивления с относительным увеличением теплоотдачи при различных свойствах потоков в гладкой поверхности. Допустим, при экспериментальном исследовании шероховатой поверхности найдены значения Затем рассчитывают коэффициенты Л,г, Дгг для гладкой поверхности и правую часть неравенства [c.91]

Проведем сравнение поверхностей по эффективности теплообмена. Для упрощения задачи поправки на неизотермичность течения гн для сопоставляемых шероховатой и гладкой поверхностей примем одинаковыми. Тогда отношение сопряженных Re одноименных потоков находится по (6.4), а отношение критериев сопоставляемых поверхностей — по (6.6). Относительное увеличение сопротивления в шероховатом канале ш/ г при некоторой скорости находится по (6.12) — (6.14), причем gr находится также при скорости Wim- Относительное увеличение теплоотдачи в шероховатом канале определяется по [c.95]

В качестве примера рассмотрим трубный пучок с относительной естественной шероховатостью /Сэ/йэ=Ю при Ке ш=10 (индекс / — это индекс потока со стороны шероховатой поверхности). Допустим, что для поверхности, у которой все стенки гладкие, вычислены коэффициенты у4в,г, Дв.г. Пусть имеет место наружная шероховатость (/=н, =в). По левой части номограммы рис. 6.4 найдем относительное увеличение коэффициента теплоотдачи в шероховатой поверхности вн=1,16. Допустим 98 [c.98]

В те сте рассмотрено сопоставление гладких каналов и каналов с естественной шероховатостью, которая на практике встречается при отсутствии обработки поверхности. Представленные номограммы для сопряженных чисел Рейнольдса потоков и критериев сопоставления как для односторонней, так и для двухсторонней шероховатости позволяют рассчитать относительные характеристики рассматриваемых поверхностей. Для поверхностей с искусственной шероховатостью и при наличии двухстороннего обтекания дана номограмма для нахождения границы целесообразного применения шероховатой поверхности. [c.133]

Величина а соответствует значению перенапряжен я на данном металле при I = 1 А/см . Для Р1, Рс1 величина а, следовательно, и перенапряжение относительно невелики в то же время можно выделить группу металлов с высокими значениями а и перенапряжения (5п, С , Н , РЬ). Коэффициент Ь при переходе от одного металла к другому меняется мало и в среднем составляет 0,11—0,12. Состояние поверхности металла существенно влияет на величину перенапряжения водорода. При одинаковых линейных размерах электродов из одного и того же металла и одинаковой силе тока плотность тока и перенапряжение на грубо обработанной шероховатой поверхности меньше, чем на гладкой, полированной. В связи с этим при электрохимических измерениях для снижения поляризационных явлений широко используют платиновый электрод, на который электролитически наносят платиновую чернь. С повышением температуры перенапряжение водорода падает, причем температурный коэффициент зависит от природы металла для металлов с низким перенапряжением он составляет 1—2 мВ/К, для металлов с высоким перенапряжением — 2—4 мВ/К. [c.511]

Однако для обеспечения равенства (10. 6) кроме выполнения общих требований о геометрическом подобии конструкции, включая относительную шероховатость, о равенстве чисел М и об автомодельности по Re необходимо еще, чтобы на любой паре сходственных участков моделируемых машин имели место одинаковая степень согласования направлений потоков и конструктивных элементов и одинаковая степень диффузорности. [c.306]

Опыты были проведены в диапазоне изменения определяющих параметров относительный шаг пучка / =1,08 абсолютная шероховатость стенки Д = 2 Ч- 3 мкм давление Р = = 1,0-г 12 МПа массовая скорость шр = 500 Ч-3000 кг/(м -с) [c.91]

Дурнов В. К., Тимофеев В. П. Влияние степени шероховатости ограждающих стенок па потери напора и относительное распределение скоростей фильтрации воздуха в неподвижном и движущемся зернистых слоях,- Инж.-фпз. журн,, 1972, т, 22, Лз 1, с, 107—116. [c.44]

Характеристиками шероховатых труб являются абсолютная геометрическая шероховатость е и относительная шероховатость Д. [c.393]

Относительная шероховатость представляет собой отношение средней высоты бугорков к эквивалентному диаметру трубы [c.393]

Коэффициент трения X для шероховатых труб зависит только от относительной шероховатости. [c.396]

Краевой угол 0 легко поддается экспериментальному определению и позволяет количественно оценить такие практически важные процессы и явления, как смачивание и растекание, пропитка, адгезия [1—4]. Однако приводимые в многочисленных публикациях значения 0 не следует рассматривать как физические константы, однозначно характеризующие исследуемые объекты. Величина реально измеряемого краевого угла зависит не только от природы контактирующих фаз и характера их взаимодействия, но и от ряда дополнительных факторов, не всегда контролируемых в условиях эксперимента. В их числе, например, количество и свойства микропримесей, физическая структура и химический состав поверхностного слоя твердого тела, его шероховатость, относительная влажность воздушной среды (вообще состав газовой фазы, особенно наличие в ней адсорб-ционно активных веществ). Таким образом, данные о краевых углах часто содержат в большей или меньшей степени элемент неопределенности, что необходимо учитывать при их использовании. [c.210]

Порошки красителей, лишенные снособноств пылить (н е п ы -лящие порошки) путем добавления органических полярных жидкостей, минеральных или силиконовых масел и других ингибиторов пыления, можно рассматривать как аэрогели, состоящие из твердых контактирующих частиз разделенных прослойками жидкости, в которой эти частицы не растворяются и не набухают. Между частицами действуют стягивающие капиллярные силы [59— 63]. Порошки красителей после сухого помола состоят из частиц разного размера с шероховатой поверхностью и должны обладать способностью удерживать капиллярно максимальное количество жидкости. У порошков металлов, например, было установлено, что по мере увеличения различия в размерах частиц и повышения степени их шероховатости относительный объем капиллярно удерживаемой жидкости значительно уменьшается [59]. Изучение капиллярных усилий, стягивающих два сферических металлических шарика с защемленной между ними жидкостью, показало, что максимальное значение стягивающего усилия F, соответствующего минимальному количеству жидкости, может быть рассчитано по уравнению [c.106]

Благодаря разнице в относительной шероховатости (относительная шероховатость поверхности трубы в зависимости от ее диаметра для труб, полученных намоткой из эпоксидного или полиэфирного стеклопластика, стальных цельнотянутых и сварных, представлена на рис. 4.4), а также отсукствию бугристости, которая обычно присуща металлическим трубам, трубы из армированных пластмасс [c.75]

Коэффициент X зависит от вязкости жидкости, скорости ее движения, диаметра трубы и относительной шероховатости внутренней поверхности ее стенок. Коэффициент кинематической вязкости воды V с достаточной для практических целей точностью может приниматься постоянным. Зависимость от относительной Ш эроховатости труб может быть заменена зависимостью от диаметра, так как при одном и том же материале стенок труб (т. е. одной и той же величине абсолютной шероховатости) относительная шероховатость определяется В еличиной диаметра. Следовательно, при гидравлическом расчете водопроводных линий коэффициент X можно рассматривать как функцию только диаметра труб и скорости движения воды [c.25]

Определение е сильно осложняется при наличии пористых элементов слоя, даже если эти поры не глубоки и имеют характер крупных, относительно размеров зерна, шероховатостей поверхности. В этом случае для отыскания г нужно найти кажущуюся плотность зерна и наибольшие затруднения доставляет определение объема элемента v и необходимо независимым способом определять внутреннюю пористость зерна евнутр. [c.48]

Составляющие этих сил определяются величиной мгновенных количеств движения настиц В и С во время столкновения. Р пропорционально компоненте относительного количества движения пары В и С вдоль линии их центров. Можно рассмотреть более сложный случай, когда шары предполагаются шероховатыми. Здесь в изменении вращения и колебания участвуют также и тангенциальные составляющие количества движения шаров В и С в момент соприкосновения. [c.150]

Прежде чем проводить сравнение каналов с естественной шероховатостью и гладких каналов, предварительно рассмотрим энергетические характеристики этих поверхностей. Под энергетическими характеристиками обычно понимают зависимость Q, N, Ее.Ф от скорости потока при условии постоянства площади поверхности теплообмена в сопоставляемых поверхностях. Так как в литературе данные по теплообмену и гидродинамике для шероховатой поверхности представлены в относительном виде по сравнению с гладкой, то в дальнейшем рассмотрим зависимость функций x]q, г)л-, Г]яет1ф0т отношения Re,j одноименных потоков в сопоставляемых поверхностях. [c.94]

На рис. 6.6 представлена зависимость т)л от i, построенная по (6.24) и (6.25). Использование этого рисунка предполагает знание относительных величин Ri и С< для односторонней шероховатости. Для рассмотренного ранее примера с Кэ/йэ)г= ( г , Кешг = Ю были получены следующие значения в=0,98 н=0,85 Св=1,18 Сн=1,05. По номограммерис. 6.6 находим J a=0,83 и т)лг= =0,73. Таким образом, двухсторонняя шероховатость при обтекании поверхности, потоками с Лв=Ю и Дв=0,3 позволяет сократить суммарные затраты мощности на циркуляцию потоков в 1,37 раза по сравнению с поверхностью, у которой обе стенки гладкие. [c.101]

Необходимо отметить, что оба последних уравнения являются весьл а приближенными, так как входящая в них величина относительной шероховатости не может быть точно определена, особенно в загрязненных трубах. Для стальных труб можно рекомендовать следующие ориентировочные величины абсолютной шероховатости для углеродистых и легированных (перлитные стали)— [c.251]

Схема осаждения влаги на иоверхности металла показана на рис. 133. При относительной влажности воздуха ниже 100% на гладкой металлической поверхности образуется только мопомо-лекулярная адсорбционная иленка влаги (рис. 133,а). При по-Ш1ЖСНИИ температуры на металле начинается осаждение мельчайших капелек воды (рис. 133,6). При дальнейшем осаждении водяного нара капельки могут образовать тонкую сплошную илешчу 1Ю всей поверхности металла (рис. 133,в). Если иоверх-ност металла шероховатая или иа ней имеются частицы пыли. [c.175]

На рис. 6 показана зависимость f от числа Рейнольдса Re=U(,//v и относительной высоты шероховатости кгИ. Пунктирная линия на этой диаграмме отделяет область полностью выраженной шероховатости, в которой коэффициент трения не зависит от числа Рейнольдса. Из рис. 6 видно, что шероховатость заданного размера приводит к увеличению коэффициента поверхностного треиия только в том случае, если число Рейнольдса достаточно велико. Высота нлероховатости к, адт. при которой увеличения трения но сравнеци[о с трением на гладкой стенке не происходит, называется допустимой. На основании приведенных иа рис. 6 данных напишем следующую простую формулу [c.119]

Турбулентное течение-, полное проявление шероховатости поверхности (2400коэффициент сопротивления становится функцией только относительной шероховатости. Перепад давления в этом случае является Т0Ч1ЮЙ квадратичной ( )ункцией средней скорости. [c.121]

Влияние шероховатости. Влияние шероховатости на поле течения около круглого цилиндра исследовалось в 123—26]. На рис. 4 показан коэффициент сопротивления шероховатого круглого цилиндра в поперечном потоке в зависимости от числа Рейнольдса, измеренный в [23]. Параметром является относительная шероховатость /г /О. Каждая кривая охватывает три режима докритический, критический и сверхкритический. Очевидно, что в докри-тическом режиме шероховатость поверхности никак не сказывается. При больших числах Рейнольдса ламинарный отрыв сопровождается образованием замкнутого пузыря. Таким образом, точка отрыва сдвигается вниз по потоку и поэтому сопротивление уменьшается. На шероховатой поверхности этот эффект наблюдается при меньших числах Рейнольдса, что обусловлено дополнительными возмущениями пограничного слоя, создаваемыми шероховатостью. Уменьшение сопротивления в критической области для шероховатой поверхности заметно меньше, чем для гладкой. [c.139]

Лабораторный курс гидравлики, насосов и гидропередач (1974) -- [ c.14 , c.16 , c.128 , c.130 , c.227 , c.398 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Изд.7 (1961) -- [ c.69 , c.70 ]

Теоретические основы типовых процессов химической технологии (1977) -- [ c.191 , c.486 ]

Справочник по гидравлическим расчетам (1972) -- [ c.32 , c.303 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 4 (низкое качество) (1948) -- [ c.75 ]

Процессы и аппараты химической технологии (1955) -- [ c.111 , c.113 ]

Гидравлика и насосы (1957) -- [ c.42 ]

Справочник по гидравлическим расчетам Издание 5 (1974) -- [ c.32 , c.304 ]

Теплопередача (1961) -- [ c.215 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология