Сопротивления гидравлические трения

Суммарная сила сопротивления гидравлического трения [c.78]

X - коэффициент сопротивления гидравлического трения, определяемый по формуле [c.247]

Различают два вида гидравлических потерь на преодоление сил трения и на преодоление местных сопротивлений. Коэффициент сопротивления сил трения тр находят по формуле [c.406]

В уравнениях (2.2.12.20)-(2.2.12.24) обозначено ф — угол поворота кривошипа от положения, при котором поршень находился в левой мертвой точке К — радиус кривошипа са — угловая скорость вращения кривошипа 5 — площадь сечения цилиндра 5в — площадь сечения всасывающего трубопровода — коэффициент местного сопротивления насоса при всасывании жидкости, приведенный к скорости поршня "к— коэффициент гидравлического трения во всасывающем трубопроводе 4 — длина всасывающего трубопровода — суммарный коэффициент местных сопротивлений линии всасывания. [c.98]

Умножая напряжения х на площадь поверхности канавок винта и втулки и проектируя полученную силу на осевое и тангенциальное направления, определим значения полной осевой Т . и тангенциальной Т сил сопротивления гидравлического трения. [c.14]

X — коэффициент гидравлического трения (сопротивления) [c.64]

Отметим, что по смыслу величина Ар характеризует потери давления на трение при движении потока по трубопроводу длиной L. Безразмерную величину А, называют коэффициентом гидравлического трения, или просто коэффициентом трения, а величину XL/d = t ,-коэффициентом сопротивления трения. Таким образом, =/(Re), а С =/(Re,L/i/). Тогда [c.103]

Основную трудность при расчете полного сопротивления контактной трубы вызывает определение потерь на гидравлическое трение. Прежде чем переходить к нахождению зависимостей для расчета Артр. рассмотрим режимы течения фаз в закрученном газожидкостном потоке. При закрутке газожидкостного потока в результате действия центростремительного ускорения происходит разделение потока на пристенный жидкостный слой толщиной б и центральное газовое ядро (рис. 99). [c.175]

Уравнение изменения количества движения с учетом гидравлического трения и местнах сопротивлений [c.101]

Потери давления от местных сопротивлений учитываются как потери от гидравлического трения на шаге сетки Дд путем ввода условного эквивалентного коэффициента трения А,. Последний определяется из условия равенства на участке Дд потерь давления на гидравлическое трение потерям на местные сопротивления. Величина X, определяется по формуле [c.102]

X - коэффициент гидравлического сопротивления (коэффициент трения) [c.35]

Потери давления при движении пара ио трубам пароперегревателя рассчитываются по уравнению (11.9), которое является модификацией уравнения (5) из табл, 1,3, Здесь длина трубы выражена через ее поверхность Р (для удобства расчета), для определения линейной скорости пара взят средний удельный объем перегретого пара на входе ь (- п) выходе Ип. п(Рп. п, Гп. п) пароперегревателя, а все постоянные коэффициенты (коэффициенты местных гидравлических сопротивлений, коэффициент трения, переводные коэффициенты для расчета длины трубы по ее поверхности и скорости пара по его расходу) объединены [c.51]

Следует отметить, что гидродинамическая аналогия существует лишь для гидравлического сопротивления, обусловленного трением, и поэтому применима в основном в условиях внутренней задачи, т. е. при течении по каналам (например, в пленочных абсорберах). [c.114]

Рассмотренные выше положения касаются теплоотдачи к жидкости, поток которой ограничен гладкими стенками. Если стенки имеют шероховатость, то ее влияние при ламинарном течении проявляется в увеличении обтекаемой поверхности (подобно эффекту оребрения) на структуру же потока шероховатость не влияет. Аналогичные выводы относятся и к турбулентным течениям в области гладкого трения, т. е. когда выступы шероховатостей не выходят за пределы вязкого подслоя. В области же шероховатого трения теплоотдача интенсифицируется за счет турбулизации вязкого подслоя. Одновременно возрастает и гидравлическое сопротивление, обусловленное трением. Создание искусственной шероховатости используется как метод интенсификации теплоотдачи. Экспериментально найдено, что оптимальное соотношение шага между соседними выступами и их высотой равно примерно 13. При этом коэффициент теплоотдачи примерно в 2,3 раза выше, чем при гладких трубах. [c.305]

Поскольку в пленочных абсорберах гидравлическое сопротивление обусловлено трением газа о поверхность жидкости, многие исследователи применили для определения Рг метод гидродинамической аналогии в форме уравнения (П-60). Использовав это уравнение, а также выражение (V-27), Борисов [19] получил [c.356]

Пренебрегая гидравлическим сопротивлением и трением поршней Я] и аа при их движении, а также принимая во внимание, что = рР и Рз = рР , можно также написать [c.339]

Т. е. индикаторный к. п. д. равен произведению объемного и гидравлического к. п. д. Мощность N двигателя, обслуживающего насос, должна быть больше индикаторной мощности на величину потерь мощности, расходуемой на преодоление сопротивления от трения в механизмах насоса (подшипниках, сальниках поршневых колец [c.346]

Гидравлическое сопротивление. Гидравлические сопротивления движению жидкостей в трубке, канале или русле реки делятся на сопротивления по длине потока и местные сопротивления. Потери энергии по длине обусловлены силами трения, возникающими между жидкостью и твердыми [c.61]

Оценивая потери гидравлического сопротивления, дискового трения, подвода и отвода и механические потери, по формулам (19) — (27) можно определить напор насоса Н, потребляемую им мощность N и полный к. п. д, т] насоса. При оценке указанных потерь можно воспользоваться некоторыми формулами и статистическими данными по насосам центробежного и вихревого типов. [c.53]

Расчет сопротивления каналов при турбулентном режиме течения. Поскольку в этом случае существенные скорости сдвига возникают в тонком пристенном слое жидкости, в котором напряжения примерно равны напряжению на стенке То, то расчет гидравлических потерь по длине канала можно проводить по формуле Дарси — Вейсбаха (2.2.12.10). Расчет коэффициента гидравлического трения при этом можно проводить по формуле Альтшуля (2.2.6.27), предварительно определив эффективную вязкость жидкости Уэ, с учетом скорости сдвига в пристенном слое. Итак, для нахождения эффективной вязкости жидкости следует решить совместно систему уравнений (2.2.6.21), (2,2.6.23), (2,6.1,9) и (2.6.1.10). Поскольку вязкость при турбулентном режиме течения относительно слабо влияет на гидравлические потери, то для ее расчета можно применить приближенное уравнение [c.135]

С расчетом движения жидкости в различных каналах и трубах приходится иметь дело в связи с выбором размеров или определением условий работы деталей различных аппаратов, а также при решении задач, связанных с транспортировкой жидкостей и газов. При этом одной из основных задач является определение гидравлического сопротивления, поскольку от него зависит расход энергии. Гидравлическое сопротивление обусловлено трением жидкости о стенки канала, а также изменением скорости жидкости по величине и направлению вследствие изгибов канала, изменения его сечения или сопротивлений, создаваемых арматурой, измерительными приборами или иными устройствами. [c.184]

Гидравлическое сопротивление определяется трением о поверхность, разностью давлений на его лобовой и кормовой частях, а также энергией, расходуемой на турбулизацию газового следа. В ламинарной области гидравлическое сопротивление определяется трением. Трение обусловлено переносом количества движения по направлению к поверхности, при увеличении трения возрастает и перенос вещества. Поэтому в ламинарной области выгодно применять тела с большим коэффициентом сопротивления. Шаровая форма тел по сравнению с цилиндром и вытянутым эллипсоидом имеет примерно в два раза больший коэффициент сопротивления и более эффективна. [c.73]

Вследствие увеличения сопротивления на трение в проточной части насоса подача, напор и к. п. д. уменьшаются, а потребляемая мощность увеличивается. Увеличение потребляемой мощности в основном зависит от трения дисков рабочих колес о вязкую жидкость, а также от гидравлических потерь в каналах насоса. [c.149]

Для анализа процессов, происходящих при работе компрессора, рассмотрим теоретический рабочий процесс. Теоретическим этот процесс называется потому, что при его изучении не учитывают целый ряд факторов, сопутствующих действительному рабочему процессу. Так, например, не учитывают гидравлическое и механическое сопротивление клапанов, трения поршня в цилиндре. Полагают, что в газосборнике на нагнетании поддерживается постоянное давление, а поэтому принимают, что нагнетание происходит при постоянном давлении. Также принимают, что давление и температура всасываемого воздуха или газа в процессе работы не меняются. Считают, что после нагнетательного хода поршня в цилиндре не остается воздуха или газа. Обычно предполагают, что процесс сжатия происходит без теплообмена с внешней средой, т. е. без охлаждения, следовательно, температура воздуха или газа повышается. [c.312]

К гидравлическим сопротивлениям следует отнести в первую очередь те сопротивления, которые появляются при прохождении жидкости через щели, открываемые золотником, при прохождении через регулирующие дроссели, от гидравлического трения в маслопроводе, наконец, вследствие наличия гидравлического удара при входе струи жидкости в цилиндр сервомотора. [c.111]

Из этой формулы следует, что чем выше скорость у, тем меньше должно быть проходное сечение Р трубопровода, а значит, тем меньше будут затраты на его сооружение и эксплуатацию. Однако при движении по трубопроводу жидкости, пара или газа возникает сопротивление от трения вещества о стенки трубы. Это сопротивление, называемое гидравлическим сопротивлением трубопровода, тем больше, чем больше скорость потока и его плотность (например, чем больше абсолютное давление воды или пара). Бесполезная потеря давления в трубопроводе пропорциональна его длине и обратно пропорциональна внутреннему диаметру, т. е. чем меньше длина трубопровода и чем больше его диаметр, тем меньше потеря давления протекающего по нему вещества. [c.104]

В книге приведены исследования реологических свойств эмульсионных смесей (нефтяных эмульсий, аномальных нефтей) и особенности их движения по трубопроводам. На основании полученных данных рекомендуются эмпирические расчетные формулы для определения предельного напряжения сдвига, структурной вязкости в зависимости от содержания влаги, парафина, температуры, дисперсности и градиента скорости. Приведены потери напора на линейных участках и в местных сопротивлениях при движении через них эмульсий, обезвоженных нефтей и воды с добавками и без добавок. Рекомендуются соответствующие эмпирические формулы для определения коэффициентов гидравлических сопротивлений на трение на линейных участках и в местных сопротивлениях. [c.144]

Общее гидравлическое сопротивление представляет собой сумму сопротивлений на трение Ар р н местных сопротивлений на входе и выходе из каждой трубки Ар ,, т. е. [c.273]

Гидравлическое сопротивление характеризуется трением о поверхность насадки, разностью давлений на ее лобовой и кормовой частях и энергией, расходуемой на турбулиза-цию газового следа. В ламинарной области гидравлическое сопротивление обусловлено трением, которое в свою очередь определяется переносом количества движения по направлению к поверхности тела с увеличением трения возрастает и скорость переноса вещества. Поэтому при работе в ламинарной области желательно применять тела с высоким коэффициентом сопротивления. Шаровая форма тел по сравнению с цилиндром и вытянутым эллипсоидом эффективнее их и имеет в 2 раза больший коэффициент сопротивления. [c.481]

Даже испытание одной и той же гидропередачи, проводимое при нескольких rtj = onst, выполняется в условиях различных значений Re. Коэффициенты гидравлических сопротивлений, особенно трения, с возрастанием числа Re уменьшаются, стремясь к некоторому пределу. Поэтому в гидропередаче с уменьшением или Di, а также с возрастанием вязкости жидкости v, величины коэффициентов момента при i = onst уменьшаются по сравнению с предельными значениями Я, соответствующими большим числам Re. Для гидромуфт это выражается в отклонении линий М = / (rtj) при i = onst от квадратичных парабол [см. формулу (5-30) 1. Для гидротрансформаторов это ведет к снижению передаваемого момента, т. е. к уменьшению К ц (см. рис. 5-24). [c.398]

Пульсирующие режимы орошения могут обеспечиваться также конструктивными особенностями самих оросителей. Такой режим обеспечивает, например, ороситель типа сег-нерова колеса [109], состоящий из вращающейся дырчатой трубы и подпятника. Вращение трубы происходит под действием реактивной силы, возникающей при истечении жидко-сти через отверстия. Отличительной особенностью сегнеро-вого колеса, описанного в работе [51], является то, что оно создает разобщенные кольцевые зоны орошения, попеременно смачиваемые медленно вращающимся оросителем (2— боб/мин). Этот же принцип использован и в реактивном оросителе конструкции Б. Г. Холина [55], снабженном турбиной для компенсации гидравлических потерь, потерь из-за сопротивления среды, трения в подвеске оросителя и т. п. [c.59]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология