Вязкое трение

Объяснение этого явления может заключаться в том, что при малых скоростях фильтрации становится существенным силовое взаимодействие между твердым скелетом породы и фильтрующимся флюидом, которое может дать преобладающий вклад в фильтрационное сопротивление. При весьма малых скоростях потока сила вязкого трения пренебрежимо мала, тогда как сила межфазного взаимодействия остается при этом конечной величиной, поскольку она не зависит от скорости и определяется только свойствами контактирующих фаз. В результате такого взаимодействия нефть, содержащая поверхностно-активные компоненты, в присутствии пористого тела с развитой поверхностью образует устойчивые коллоидные растворы ( студнеобразные пленки, частично или полностью перекрывающие поры). Чтобы началось движение, нужно разрушить эту структуру, приложив некоторый перепад давления. 24 [c.24]

При течении газа в тесных каналах между элементами насадки существенную роль играют силы вязкости, что приводит к необходимости применения к процессу движения газа в насадке основных уравнений движения вязкой жидкости Навье—Стокса. Однако прямое интегрирование уравнений Навье—Стокса при столь сложных граничных условиях, какие обусловливает насадочная среда, оказывается невозможным. Поэтому запишем для потока газа уравнения Навье—Стокса в форме уравнений гидродинамики Эйлера, но к действительно существующей массовой силе X прибавим фиктивную массовую силу Х , которая учитывает эффект вязкого трения и называется фиктивной силой сопротивления Жуковского [c.407]

Напомним, что по физическому смыслу число Рейнольдса представляет собой отношение сил инерции к силам вязкого трения. [c.19]

Отсюда видно, что параметр Дарси представляет собой отношение силы вязкого трения к силе давления. Сравнивая равенство (1.12) и закон Дарси (1.7) (для случая горизонтального пласта, когда р = р), можно утверждать, что если справедлив закон Дарси, то [c.20]

Для ньютоновской жидкости единственным параметром, характеризующим ее течение, служит коэффициент динамической вязкости - коэффициент пропорциональности в законе вязкого трения Ньютона [c.335]

Идеальный дисперсный поток может быть описан двухскоростной моделью взаимопроникающего движения двух несжимаемых фаз в поле сил тяжести, с одинаковым давлением в фазах, одинаковыми частицами, форма которых близка к сферической, при отсутствии вязкого трения на стенках колонны, дробления и коагуляции частиц. [c.87]

Силу межфазного взаимодействия представим в виде суммы двух сил силы вязкого трения и силы, связанной с воздействием присоединенных масс. Для записи первой силы используем выражение (2.48), а для записи второй - выражение (2.63) с учетом соотношения (2.65) [c.87]

Принимают, что диссипативные свойства металлоконструкций определяются законами вязкого трения. Обычно 6 = 0,03. .. 0,07 для стали, б = 0,12. .. 0,24 для кирпичной кладки и б =0,15...0,30 для железобетона. [c.51]

Возможности таких гасителей ограничены их можно использовать лишь при заданной частоте со вынужденных колебаний. Для расширения диапазона частот иногда используют динамические гасители с демпфером вязкого трения, который устанавливают между корпусом машины и массой гасителя. [c.95]

Предполагая сферическую форму элементарных ячеек и учитывая, что на внешних сферах ячеек градиенты всех интенсивных переменных состояния (концентрация, температура, локальная скорость несущей силы,сре ы вязкого трения и т. д.) достигают экстремальных значений [16], сведем задачу анализа процессов в двухфазной полидисперсной системе к исследованию физикохимических явлений в отдельной ячейке. [c.164]

Теперь сформулируем основные допущения. Анализ динамических характеристик исполнительного устройства осложняется тем, что это устройство представляет собой весьма сложную систему с перекрестными связями и несколькими нелинейностями вязкое трение (сопротивление движению штока со стороны ок- [c.276]

Оценим качественную связь между силой трения и скоростью в области малых скоростей. Очевидно, что в первом случае при вязком трении сила трения без скачка проходит через нуль и меняет при этом знак (рис. 3.61, а). Во втором случае при величине скорости, стремящейся к нулю, сила трения с двух сторон стремится к разным (например, противоположным по знаку, но одинаковым по абсолютной величине) конечным пределам и в нуле претерпевает разрыв (рис. 3.61, б). Очевидно, что в случае вязкого трения всегда можно на некотором, хотя бы небольшом участке по обе стороны от нуля, считать силу трения линейной функцией скорости, т. е. можно линеаризовать трение и рассматривать систему как линейную. В результате такой идеализации закона вязкого трения для поступательного движения имеем [c.278]

Fi (0), где Pi — давление на входе в трубку, соединенную с клапаном, Н/м Р — давление сжатого воздуха в рабочей полости, Н/м V-1 — скорость перемещения штока, м/с F- — сила противодействия пружины, Н F — сумма сил взаимодействия среды на затвор. Я F — сила трения штока о сальниковое устройство Н Сц — емкость рабочей полости исполнительного механизма по газу, м -с /кг R — коэффициент трения газа о стенки пневматической трубки (активное сопротивление), кг/м -с т1 — эффективная площадь мембраны исполнительного механизма, м = = М-1 — эквивалентная масса штока, кг Rg == R — коэффициент вязкого трения, т. е. сила трения для скорости, равной единице, кг/с g — податливость пружины, м/Н. [c.284]

При турбулентном движении вязкой жидкости ее кинетическая энергия вследствие вязкого трения преобразуется в тепло. Поэтому турбулентный поток вязкой жидкости является диссипативным, и для его поддержания необходим постоянный подвод энергии извне. В противном случае турбулентность вырождается. С другой стороны, влияние вязкости как бы усредняет турбулентность по объему, делает ее более однородной. В предельном случае, когда структура турбулентности во всех точках исследуемого объема количественно одинакова, она называется однородной. [c.176]

Коэффициент сопротивления. При обтекании поверхности жидкостью или газом поток испытывает сопротивление за счет вязкого трения, имеющего место в реальной среде, что приводит к возникновению перепада давления. Поскольку на преодоление сопротивления расходуется кинетическая энергия потока, принято считать, что сила сопротивления, приходящаяся на единицу длины, пропорциональна этой величине [c.71]

Сопротивление при обтекании пучков труб. Это сопротивление, как и при обтекании одиночных тел, складывается из лобового сопротивления и сопротивления вязкого трения. Однако при практических расчетах к определению коэффициента сопротивления подходят так, как будто он обусловлен вязким трением. Режим течения в большинстве практических случаев бывает турбулентным, поскольку при поперечном обтекании пучков имеются благоприятные условия для образования турбулентности даже при сравнительно низких скоростях. Например, при обтекании шахматного пучка труб развитый турбулентный режим наступает уже при Ке > 100 (характерный размер йп) [16]. [c.78]

Рассмотрим составляющие правой части уравнений сохранения количества движения (1.22) и (1.23). Первые члены — внешние массовые силы единичного объема вторые — силы вязкого трения, действующие по поверхности раздела фаз и, согласно третьему закону Ньютона, имеющие- одинаковые абсолютные величины, но разные знаки третьи — описывают силовое воздействие градиента давления (принятое выражение — силы Архимеда) на сплошную и дисперсную фазы четвертые — характеризуют внутренние напряжения в сплошной и дисперсной фазах. [c.14]

Рассмотрим, как передаются усилия на основание машины в случае, если одномассовая система подвержена воздействию вынуждающей силы Я, sin ( oi), изменяющейся по гармоническому закону. Примем, что колеблющаяся система имеет виброизоляцию, состоящую из упр угой связи с жесткостью с и демпфера вязкого трения (рис. 3.28) с коэффициентом сопротивления а (см. 2 данной главы). [c.93]

Рассмотрим простейший случай, когда сила сопротивления обусловлена вязким трением (например, при колебаниях в вязкой жидкости) и пропорциональна приблизительно скорости движения. Обозначив коэффициент пропорциональности (коэсрфициенг сопротивления) через р, получим следующее уравненне движения массы [c.536]

Физические процессы и динамические свойства пневматических мембранных исполнительных) механизмов. Динамические свойства ПМИМ определяются целым рядом их конструктивных особенностей и параметров (размер исполнительного механизма, объем его рабочей полости, жесткость пружины, масса штока, сухое и вязкое трение, тип регулирующего органа и пр.) и зависят от свойств и параметров гидравлической системы (например, от величины расхода, давления и перепада давления регулируемой среды). В силу этого рабочие динамические характеристики и характеристики холостого хода сильно отличаются друг от друга [27]. [c.274]

Простейшая идеализация, принятая в случае сухого трения (рис. 3.61, б), состоит в том, что трение не зависит от скорости. Так же, как линейный закон трения является простейшей идеализацией случая вязкого трения, последнее допущение является простейшей идеализацией случая сухого трения. Эта идеализированная характеристика трения приведена на рис. 3.61, в. В силу сделанного замечания можно в некоторой ограниченной области рассматривать эффекты трения подвижных частей ПМИМ как линейные и описывать систему линейными дифференциальными уравнениями, т. е. рассматривать систему как линейную. Тогда в этой ограниченной области, несмотря на допущенную идеализацию, можно ответить на интересующие нас вопросы о характере и общих свойствах движения системы. Граница этой области определяется существующими зависимостями параметров от координат и скоростей. Однако эта область, в которой применима принятая идеализация, всегда ограничена известными пределами. Исходя из сделанных допущений, сила трения штока о набивку в саль- [c.278]

Приведенные выше формулы позволяют рассчитать перепад давления в слоях со случайной упаковкой из сферических частиц. Одиако их применение для слоев из частиц иной формы может привести к серьезным погрешностям. На рис. 2 показаны экспериментальные данные и аппроксимирующие их прямые для цилиндрических частиц и колец Лессинга, параметры которых приведены в табл. 1. Здесь же указаны корреляционные зависимости (9) относящиеся к слою из сферических частиц и (11). Ни одна из этих зависимостей не позволяет корректно описать перепад давления в слое из несферических частиц. В табл. 2 приведены значения констант в формуле (5), полученные при обработке экспериментальных данных методом наименьших квадратов, и указан соответствующий диапазон чисел Рейнольдса. Эти слои были изготовлены таким же способом, как и слои из сферических частиц, исследовавшиеся в [14], однако во всем рассмотренном диапазоне чисел Рейнольдса коэффициент вязкого трения для них оказался выше. [c.153]

Сила вязкого трения F, линейно зависит от скорости подвижных частей ПМИМ и направлена в сторону, противоположную направлению их перемещения. [c.279]

Представим в виде фрагмента диаграммы связи баланс сил, действующих на подвижную часть ПМИМ. Здесь 8<,-элемент характеризует действие перестановочного усилия исполнительного механизма К -элемент отражает диссипацию механической энергии вследствие вязкого трения Кс-элемент отражает диссипацию механической энергии вследствие сухого трения. [c.280]

Анализ зависимости == / (( /(ид) позволяет установить, что использование демпферов вязкого трения эффективно для гашения колебаний лишь в резонансной области — при со < соо- В зарезонансной области при и)/сО(, > У2 применение демпфера вязкого трения нерационально, так как при больших 2п/соо коэффициент передачи силы при заданном отношении со/(Г) болыие, чем при отсутствии демпфера. Однако при решении вопроса о применении демнфюра вязкого трения следует помнить, что последний позволяет значительно уменьшить резонансные перемещения и силы. По этой причине для мангин, работающих в зарезонансной зоне, иногда используют виброизоляцию с самоотключающимися демпферами, которые действуют только в резонансной зоне. [c.94]

Этот процесс продолжается до тех пор, пока для вновь образовавшихся вихрей диссипируемая ими энергия не будет примерно равна их кинетической энергии. Подобные вихри постепенно затухают, расходуя всю свою энергию на преодоление вязкого трения, т. е. превращая ее в тепло. Размер такого минимального гипотетического вихря назы-. вается внутренним масштабом турбулентности и обозначается Если турбулентный вихрь представить как некоторое локализфванное за счет его движения образование жидкости сферической формы, а масштаб вихря принять за диаметр этого шарика , то для вихря масштаба X можно ввести понятие числа Рейнольдса по аналогии с этим числом для движущейся сферы [c.177]

Из всех сил, действующих на каплю (силы Архимеда, Магнуса, Бассэ, вязкого трепня), наиболее значительной но величине является вязкое трение, обусловленное скоростной неравновес-ностью фаз и определяемое выражением [c.67]

Интересно отметить, что линеаризованное уравнение для этой задачи имеет форму известного уравнения для колеблющейся системы с торможением обусловленным вязкими силами [14]. Непосредственное сравнение с динамическими задачами механики показывает, что температурный коэффициент у играет роль константы упругости , т. е. характеризует жесткость системы. Таким образом, большая величина температурного коэффициента означает, что система быстро реагирует на возмущенней высокочастотные осцилляции, следующие за этим возмущением. Отметим, что в этом выражении появляется также мощностной параметр р. Так как теплоемкость стоит в знаменателе этой величины, то, следовательно, системы с большой теплоемкостью представляют собой мягкие системы, т. е. системы, медленно реагирующие на возмущение и испытывающие колебания низкой частоты. Наконец, выражение вязкого трения w) содержит параметр . Такпм образом, присутствие в системе запаздывающих нейтронов приводит к затухающим осцилляциям при возмущении. Это влияние запаздываюи ,их нейтронов на переходный режим уже отмечалось нами ранее. [c.431]

Выражения (1.54) и (1,55) дают значение силы сопротивления в предельных случаях, когда можно практически пренебречь действием сил инерции или вязкости. Однако как в случае низких, так и высоких скоростей, потоку приходится преодолевать оба эти силовые воздействия в совокупности. Причем если ко- личестБО движения, сообщаемое сплошной среде при движении тела, описывается законом ньютоновского трения и, очевидно, будет справедливо и при Не < 10 , то закон вязкого трения изменяется с увеличением Неч от 1. Это связано с тем, что при уве-личении Кеч за частицей, как известно, образуются присоединенные вихри, что приводит к изменению картины обтекания. [c.19]

В неподвижной среде процессы переноса могут трактоваться как макроскопические, являющиеся результатом статистического усреднения большого числа непрерывно происходя щих микроскопических событий, в которых участвуют определенные элементы среды. Такими элементами могут быть молекулы, ионы, атомы, электроны, фононы или фотоны. Событиями обычно являются столкновения элементов, обусловленные их непрерывным хаотическим движением, происходящим в соответствии с принципом микроскопической обратимости. Феноменологические законы переноса теплоты, массы и импульса были установлены Фурье (теплопроводность), Фиком (диффузия) и Ньютоном (вязкое трение). Эти законы справедливы в том случае, когда выполняются следующие два условия [c.70]

Перенос в рчзрежеяных газ1. х обус. овлен соударениями хаотически движущихся молекул. Элементарное рассмотрение приводит к следующим пыроженням для потока теплоты q, диффузионного потока Яу 1 напряжения вязкого трения т, обусловленного потоком импульСа (см. также [3)), [c.71]

Напряжение вязкого трения на стенке круглой трубы при ламинарном течении газа согласно закону Хагена— Пуазейл(1, следующему из уравнения (0), можно представить в виде [c.71]

В заключение необходимо отметить, что напряжение вязкого трения, обусловлеинсе молекулярным переносом импульса, не всегда описывается законом Ньютона [уравненне (6) . В некоторых случаях коэффициент вязкости т зависит от самого напряжения трения. В движущихся жидкостях наблюдаются также эффекты упругости. Теория молекулярного переноса импульса в так называемых неныотоновских и вязкоупругих жидкостях изложена в [5, 6], а также обсуждается в 2.2.8. [c.72]

Отсюда видно, что число Рейнольдса можно рассматривать как отиошеице импульса р, связанного с движением среды как целого, к иапряженнкз вязкого трения на стенке канала т. [c.82]

Влияние числа Маха. При очень высоких скоростях течения, сравнимых со скоростью звука, в уравнении внутренней энергии (126) уже нелу,зя пренсбрегат , слагаемыми, описывающими эффекты сжимаемости и диссипацию. В этом случае даже при равенстве внешней температуры и температуры стенки будет существовать теплообмен, обусловленный выделением теплоты при вязком трении (дис-сипация)> Коэффициент поверхностного трения при Т ш,= = -Г. [c.115]

Интегрирование поверхностного трения ио длине пластины иозвол5 ет получить выражение для коэффициента сопротивления, обусловленного вязким трением, [c.119]

Для масел выполняется правило Писаржевского — Вальдена [110] ау=сопз1. Нередко значения энергий активации вязкого трения и электрической проводимости оказываются близки, что подтверждает правило Писаржевского — Вальдена. [c.62]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология