Движение жидкостей турбулентное

Пример 11-4. Используя метод анализа размерностей, найти критериальное уравнение теплоотдачи при турбулентном вынужденном движении жидкости в прямой трубе круглого поперечного сечения. [c.22]

В зависимости от взаимных перемещений отдельных частиц различают два режима движения жидкости ламинарный и турбулентный. [c.15]

Если основные статистические характеристики турбулентности во всех точках исследуемого объема не зависят от направления движения жидкости, турбулентность называется изотропной. В остальных случаях турбулентность будет неизотропной, или анизотропной. [c.176]

Для турбулентного движения жидкости коэффициент трения определяется формулой Блазиуса (в пределах Ке = 3000 100 ООО) [c.39]

Течение жидкости в трубопроводе характеризуется режимом (ламинарный или турбулентный) и потерями давления. При малых скоростях наблюдается ламинарный режим, а при больших— турбулентный. Переход от одного режима к другому определяется по величине числа Рейнольдса при Ке 2320 — ламинарный, а при Ке > 2320 — турбулентный. Потеря давления (или перепад давления) вызывается сопротивлением движению жидкости за счет трения, вязкости и шероховатости поверхности труб. Для ньютоновских жидкостей в турбулентном режиме перепад давления, коэффициент сопротивления и другие параметры, характеризующие течение, связаны уравнением Бернулли [741 [c.274]

При значениях Ре меньше 2300 в трубе всегда имеет место ламинарное течение жидкости, а при Ре больше 2300 — турбулентное. Значение / е1ф = 2300 называется критическим. На практике почти всегда приходится иметь дело с турбулентным режимом движения жидкости. Потери напора на трение при этом режиме больше, 1ем при ламинарном. [c.15]

В стационарных теплообменниках тонкий слой жидкости образуется при свободном стекании жидкости по поверхности нагрева. Количесгво жидкости, подводимой к поверхности нагрева, должно быть таким, чтобы толщина пленки была минимальной. Движение жидкости может быть ламинарным или турбулентным это зависит от факторов, влияющих на величину критерия Не. [c.234]

Коэффициент теплоотдачи при турбулентном движении жидкости внутри трубы вычисляют по формуле [c.37]

Режим движения жидкости турбулентный как до, так и после оребрения. [c.111]

Интенсификация гетерогенных превращений требует обычно перевода к турбулентному режиму движения жидкости. Турбулентный ежим течения весьма часто встречается в естественных процессах. [c.143]

При интенсификации движения жидкости турбулентное перемешивание становится ответственным за коагуляцию все более и более мелких частиц. [c.224]

Неравномерное распределение локальных скоростей потока имеет в основном значение только при ламинарном движении жидкости (см. стр. 330). В остальных случаях главную роль играют либо флуктуации и завихрения (турбулентное движение), либо молекулярная диффузия (ламинарное движение газов). Для сов- [c.322]

Движение жидкости турбулентное, поскольку Ке>50. [c.315]

Гидравлический режим слоя определяется режимом в норовом канале, причем движение в этих каналах может быть как ламинарным, так и турбулентным. К двц ,кению в норовом канале могут быть применены законы движения жидкости по трубам. [c.63]

При полностью развитом турбулентном режиме движения жидкости в трубах, т. е. при Re > 10 , для расчета средних значений числа Нуссельта можно рекомендовать следующее критериальное уравнение [c.234]

В пульсационных насадочных колоннах, где турбулентность, обусловлена не только движением жидкостей, но и их пульсацией, продольное перемешивание интенсифицируется. Влияние формы элементов насадки и способа ее укладки на продольное перемешивание изучали в работе [156]. Полученные данные, за исключением области высоких чисел Рейнольдса, не уклады- [c.187]

Опытами О. Рейнольдса, а также других исследователей было установлено, что движение потока будет ламинарным, если число Рейнольдса равно или меньше 2320. Если же число Рейнольдса больше 10 ООО — движение турбулентное. При значениях числа Рейнольдса в пределах 2320—10 ООО может быть как турбулентное, так и ламинарное движение жидкости. Движение жидкости при числах Рейнольдса в пределах 2320—10 ООО характеризуется неустойчивым состоянием, при котором достаточно малейшего возмущения (толчка), чтобы ламинарное движение перешло в турбулентное. Поэтому 2320 можно считать критическим значением числа Рейнольдса (Кекр), а скорость жидкости, соответствующая Ке р, считается критической скоростью ( кр)-Значение критической [c.35]

Если же число Рейнольдса или средняя скорость больше критических, т. е. Ке > Кекр или ги > г кp, то будем считать, что движение жидкости является турбулентным или переходным. [c.35]

Обозначив число задвижек, находящихся на трубопроводе, через /гJ, колен через щ, тройников через . , вентилей через n , получим формулу для определения расчетной длины трубопровода при турбулентном движении жидкости [c.40]

В последних работах М. X. Кишиневский использует основные количественные выводы модели проницания дав ей, однако, обоснование как модели кратковременного контакта фаз . Основой для построения такой модели считаются допущения о ламинарности движения жидкости на всем протяжении контакта, о независимости ее скорости от поперечной движению потока координаты и о кратковременности контакта фаз. Последнее допущение автор считает по существу основным, так как обоснованность первых двух часто вытекает именно из правомерности третьего при кратковременном контакте фронт диффундирующих с поверхности молекул газа успевает продвинуться на столь малое расстояние, что коэффициент турбулентной диффузии все еще остается меньше коэффициента молекулярной диффузии. На этом основании, по Кишиневскому можно пренебречь турбулентной диффузией и рассматривать движение вблизи свободной поверхности как ламинарное, не учитывая к тому же реальный профиль скоростей. [c.106]

С обеих сторон межфазной поверхности образуются пограничные пленки конечной толщины, в пределах которых движение фаз упорядочено и молекулы растворенного вещества перемещаются к поверхности контакта путем молекулярной диффузии. Снаружи этих слоев господствует турбулентность, которая выравнивает концентрации и придает диффузии в этой части жидкости турбулентный характер. [c.62]

Если на пути потока (рис. 3.6, б) установить решетку, то струя, набегая на нее со стороны задней стенки аппарата, начнет по ней растекаться в сторону передней стенки (входного отверстия). Так как степень искривления линий тока при этом будет увеличиваться вместе с ростом коэффициента сопротивления решетки Ср, при определенном значении этого коэффициента вся жидкость за плоской решеткой будет перетекать к передней стенке аппарата и от нее изменит свое направление на 90° в сторону общего движения. Вследствие турбулентного перемешивания с окружающей средой струя за решеткой на всем пути будет подсасывать определенную часть неподвижной жидкости, и в области, прилегающей к задней стенке, образуются обратные токи. Таким образом, профиль скорости за плоской решеткой при боковом входе в аппарат получится перевернутым , т. е. таким, при котором максимальные скорости за решеткой будут соответствовать области обратных токов, образующихся свободной струей при входе (рис. 3.6, а и б). [c.85]

Чем меньше влияет молекулярная вязкость на характер движения жидкости, тем меньше степень при числе Яе. Чем меньше степень при числе Не, тем интенсивнее развита турбулентность. Так, для турбулентного движения в трубах уравнение (II, 152) принимает вид [c.133]

Предполагаем, что частицы жидкости и газа являются несжимаемыми, массопередача из фазы в фазу отсутствует. Для описания такого движения жидкости и газа применим общие дифференциальные уравнения турбулентных двухфазных потоков [33, 34]. [c.154]

Конве1сция жидкости (газа) может быть вынужденной либо свободной. В теплообменных аппаратах наблюдается вынужденная кон векция /КИДКОСТИ. Режим движения жидкости в них может быть ламинарным, переходным либо турбулентным. [c.149]

Процесс перемешивания в жидких средах в аппаратах с мешалками не является детерминированным процессом, который можно было бы описать каким-либо дифференциальным уравнением, точно так же, как нельзя описать турбулентное движение жидкости. [c.444]

Поведение диспергированных частиц в турбулентном потоке жидкости в значительной степени определяется их концентрацией и отношением размера частиц к внутреннему масштабу турбулентности. При высокой концентрации частиц вследствие их взаимодействия и дополнительной диссипации энергии, обусловленной относительным движением частиц и жидкости, турбулентность подавляется. В предельном случае — при приближении концентрации частиц к их концентрации при плотной упаковке — турбулентность может даже полностью выродиться, или, как говорят, вымерзнуть . [c.180]

При движении жидкости но тарелке в ректификационной колонне ее концентрация х изменяется от некоторого значения Хо на входе до значения Ху на выходе. Изменение состава жидкости происходит за счет взаимодействия с паровым потоком, поступающим на тарелку в количестве V, и эффекта продольного перемешивания, учитываемого коэффициентом турбулентной диффузии Ве (рис. 59). Если положить, что локальный к.п.д. Мерфри — [c.382]

Выше упоминалось, что наличие вязкости обусловливает неравномерность распределения скоростей по сечению канала. Характер этой неравномерности различен в случаях ламинарного и турбулентного режимов. При ламинарном движении жидкости в канале неизменного сечения распределение скоростей по сечению характеризуется уравнением [c.15]

При числах Рейнольдса, превышающих критическое значение 1 65.5=2300, движение жидкости становится турбулентным. При этом средняя удельная диссипация энергии для чисел Рейнольдса до 10 определяется соотношением [c.179]

Турбулентное движение жидкости у вертикальной стенки Локальное >6-10 0,15 0,3 [c.116]

Если режим движения жидкости ближе к турбулентному, чем к ламинарному, то, кроме рассмотренных выше факторов, следует учитывать также и влияние турбулентной диффузии. Значение коэффициента турбулентной диффузии во всем объеме реактора, за исключением его части, непосредственно прилегающей к стенке, как правило, значительно больше значения коэффициента обычной молекулярной диффузии, и его величина возрастает с увеличением числа Рейнольдса В этом случае радиальная компонента оказывает также положительное воздействие, поскольку она компенсирует эффекты, препятствующие применению простого метода расчета, описанного в 2.2 и основанного на модели идеального вытеснения среды. В ряде работ [22—29] показано, в каких случаях продольная турбулентная диффузия влияет обратным образом и исключает возможность исиользования модели идеального вытеснения. В недавно опубликованных работах Левеншпиля [30], Крамерса и Уэстертерпа [9] приводятся интересные обзоры по данному вопросу. В первом приближении для простых реакций можно принять, что, если [c.60]

Влияние эквивалентного диаметра на теплосъем различно при различных режимах движения жидкости (турбулентном, ламинарном, переходном). При уменьшении da режим может измениться, например турбулентный режим перейдет в переходный. Определим изменение теплосъема при оребрении для трех случаев [c.111]

Расчеты показывают, что формула (1.91) может Зыть использована и для определения средней толщины пленки йср при волновом движении жидкости. Турбулентное движение жидких пленок изучено 13ло, т. к. оно представляет более сложную картину. В этом случае для определения толщины пленки 8 11ожно воспользоваться критериальным уравнением [c.67]

Следует еще отметить, что описание всей кривой ф(Кеэ) единой двучленной формулой (11.47) физически соответствует на блюдающемуся для зернистого слоя непрерывному и постепенному переходу от ламинарного течения к турбулентному без видимого скачка при некотором критическом значении Нвкр (как это наблюдается при течении в трубах). Таков же характер перехода от ламинарного режима к турбулентному в трубах с радиусом изгиба г зг, меньшим полутора диаметров трубы [22, А. Е. Шейдегер], а также при движении жидкости в капиллярах переменного сечения — в виде усеченных конусов, сложенных вершинами и основаниями [32]. [c.45]

Рассмотренный вьпие нестационарный механизм переноса с развитой циркуляцией жидкости внутри капли удовлетворительно описывает массо- и теплообмен в каплях диаметром 0,5 - 3 мм. Для больших капель может наблюдаться интенсивное перемешивание жидкости внутри капли. В работе Хандлоса и Барона [259] дан вьшод уравнения диффузии для случая, когда движение жидкости в капле носит турбулентный характер. [c.191]

Турбулентный (беспорядочный) режим — это движение жидкости с перемешиванием частиц струйность потока нарушается, и траектории частиц приобретают сложную форму, пересекаясь между собой. [c.15]

На рис. У-24 показаны полученные [193] поля коэффициентов продольной турбулентной диффузии (а) и поперечной диффузии жидкости (б) в барботажном слое. Видно, что поля п.т и Епоп подобны они имеют максимальное значение при безразмерном радиусе p = r/i лi0,6 и минимальное — у стенок аппарата. Это показывает, что интенсивность вихревых движений жидкости максимальна на границе между восходящими и нисходящими потоками, хотя средняя ее скорость здесь равна нулю. Заметим, что для [c.196]

При больших скоростях движения жидкости в трубе частицы ее движутся беспорядочно по кривым линиям. Такое движение жидкости называется вихревым или тур- Рис. 3. 8. Движение жиднос-гь. булеНТНЫМ (рис. 3. 8, б). ц —ламинарное 6 —турбулентное. [c.33]

Проведенные опыты показали, что при небольших скоростях подкрашенная и бесцветная жидкости движутся в трубке несмеши-вающимися струями. С увеличением скорости движения воды в трубке подкрашенная вода размывается. Следовательно, при данной скорости вся масса жидкости движется в трубке беспорядочно, вихреобразно. Изменяя скорость движения жидкости в трубке, можно турбулентное движение перевести в ламинарное п наоборот. [c.34]

Теоретическое исследование процесса конвективного теплообмена требует надежных данных о гидродинамике потока. Не-замкнутость уравнений Рейнолы1са не позволяет получить точное теоретическое рещение задачи при турбулентном режиме движения жидкости. Это обусловило возникновение и разработку двух фундаментальных направлений в теории турбулентного теплообмена первое - полуэмпирические феноменологические теории, развитые в работах Д. Тейлора, Л. Прандтля, Т. Кармана, А. Н. Колмогорова и др. второе - статистическое описание турбулентности, изложенное в работах Л. Келлера, А. Фридмана, И. Бюргерса, М. Миллионщикова, А. Монина, И. Хинце и др. Однако ни один из этих подходов в настоящее время не позволяет достаточно точно решить задачу гидродинамики турбулентного потока жидкости в каналах сложной геометрической формы ПТА, особенно при сложном трехмерном характере течения в каналах сетчато-поточного типа. [c.357]

Корсин и Ламли показали, что второй член в правой части урав- нения (П.2.1) должен быть изменен, если это уравнение применять к турбулентному движению жидкости, при котором скорость жидкости зависит от времени и пространства. Для нас эта поправка несущественна, так как мы будем рассматривать движение частиц только за период одной пульсации с характерным размером порядка внутреннего масштаба турбулентности. [c.181]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология