Модуль упругости стенок

Ei — модуль упругости стенки аппарата при заданной температуре [c.192]

Ес—модуль упругости стенки корпуса аппарата [c.102]

Строго говоря, величины параметров ц, Е к тем более 5 и г в уравнениях (12.5) и (12.9) могут изменяться при сдвиге давления в сосуде. Однако при высоких скоростях кровотока, характерных для магистральных сосудов, вязкость крови можно считать постоянной величиной (см. раздел 12.1). При быстрых изменениях давления, характерных для пульса, величина эффективного модуля упругости стенки кровеносных сосудов Е достигает высоких величин (см. гл. 10) и, следовательно, 5 изменяется незначительно. Наконец, сам модуль Е можно считать постоянной величиной при небольших изменениях 5. Таким образом, можно принять за постоянные величины все параметры сосуда и крови, стоящие перед производными в выражениях (12.5) и (12.9). Введем новые постоянные [c.231]

Рассчитывая аппарат ири повышенных температурах стенок, значения предела текучести и модуля упругости следует принимать при рабочей температуре. [c.54]

Напряжение в стенке корпуса аппарата, найденное по формуле, аналогичной выражению (121), не должно превышать допускаемое напряжение при рабочей температуре. При проверке устойчивости стеики корпуса ио условию (122) допускаемое напряжение, предел текучести и модуль упругости следует также принимать при рабочей температуре стеики. [c.116]

Далее определяют значения каждой деформации от действующих на элементы внешних и внутренних сил и моментов. После подстановки найденных значений деформаций в выражения (11.20) и решения этих уравнений определяют краевые силы и моменты. В качестве примера для наиболее часто встречающихся элементов ротора (плоской крышки, цилиндрической и конической обечайки), нагруженных центробежными силами, давлением вращающейся жидкости, краевыми силами и моментами, в табл. 11.2 приведены выражения для деформаций, в которых помимо указанных ранее приняты следующие обозначения р и р.,, — плотность материала ротора и жидкости, кг/м UJ — угловая скорость ротора, рад/с R — средний радиус оболочки, W, Е — модуль упругости, Па == (Гр-, — г1,)/г1т — коэффициент заполнения ротора суспензией s — толщина стенки оболочки, м /-да — расстояние от оси вращения ротора до внутренней поверхности жидкости, м k = 3(i — i )I [/ Rs коэффициент затухания влияния краевого эффекта в цилиндрической оболочке, см" /i2 0,707 — (2,25 — 2 i)/i/2 + 5,65 (1 — р,)/г/2 — функция для конической оболочки. [c.353]

V = p-r/Et-(2,5-2/М) где р - внутреннее давление г - радиус цилиндрической емкости Е - модуль упругости t- толщина стенки емкости 1/М- отношение Пуассона, равное, например, 0,25 (предполагается, что выбраны согласованные единицы измерения). [c.230]

Значение критического давления определяют по формулам,, приведенным в справочной литературе. Для множества случаев, встречающихся на практике, критическое давление можно определить по графику (рис. 111-3), построенному для цилиндрических аппаратов из стали с модулем упругости = 2,1-10 МН/м . Соответствующую кривую на графике находят по отношению расчетной толщины стенки аппарата 5 к его наружному диаметру 0 1, затем задаются отношением расстояния между кольцами жесткости на аппарате I к наружному диаметру аппарата Ок, и на оси ординат получают значение критического давления. [c.53]

При плавлении твердого тела происходит скачок в величине текучести. Наличие этого свойства не является качественным отличием жидкости от твердого тела, так как последнее обладает ползучестью. Вместе с тем механизм ползучести совершенно отличен от механизма текучести. Наличие упругости у твердого тела ие является его качественным отличием от жидкости. Жидкость также можно упруго расширять и сжимать. Од1 ако измерению подобных явлений изменений препятствует текучесть жидкости. Если, однако, тщательно заполнить жидкостью некоторый, предварительно откачанный сосуд, а затем охладить его, то жидкость не оторвется от стенок из-за уменьшения объема и окажется растянутой. Такнм путем измеряли модуль упругости жидкости. Потеря дальнего порядка при плавлении определяет скачкообразное изменение свойств жидкости. Объяснение скачкообразности переходов является одной пз задач теории жидкого состояния. Основным отличием жидкости от газа является наличие границы между жидкого [c.207]

Приведенный модуль упругости длинного металлического трубопровода круглого сечения можно определить по формуле, полученной не уравнения деформации стенок цилиндра бесконечной длины [c.132]

I — текущее время Е — приведенный модуль упругости жидкости и стенок трубопровода р — плотность жидкости С — коэффициент гидравлических потерь давления, отнесенных к единице длины трубопровода. [c.364]

Е — модуль упругости первого рода, кГ мм (при температуре стенки сосуда) [c.99]

В двух последних уравнениях можно было бы ввести поправку в модуль Е, учитывающую упругость стенок цилиндра, которая оказывает влияние, аналогичное влиянию сжимаемости масла.) Теперь составим полную систему уравнений, описывающую динамику гидравлического привода с четырьмя регулирующими зазорами, схема которого показана на фиг. 3.30. Из уравнения [c.91]

Е - модуль упругости материала стенок трубопровода d - диаметр трубопровода [c.64]

В одной расчетной схеме приведенный модуль упругости стенки аневризмы не изменяется при растяжении стенки аорты. В другой расчетной схеме материал стенки — гиперэластик с модулем упругости, изменяющимся в соответствии с зависимостью а—Х (рис. 3.26), полученной в результате экспериментальных исследований [3.7]. [c.139]

Для сосудов и аппаратов, работающих под наружным избыточным давле-пием, гидравлическое давление допускается определять как Япр = = 1,25P(j 2o/ )> если значения 1,25 Я([а]2о/[а]) или 0,2 МПа вызывают необходимость утолщешп стенки аппарата ( 20—модуль упругости при 20 °С Е —модуль упругости при расчетной температуре). [c.373]

Различное удлинение труб и кожуха. Различное тепловое удлинение труб и кожуха теплообменника, показанного на рис, 1.7,— одна из наиболее серьезных проблем, связанных с возникновением температурных напряжений. В теплообменнике из обыкновенной углеродистой стали, коэффициент теплового расширения которой равен около 1,15-10 1/С , при разности температур труб и кожуха в ПО С относительная разность их длин равна 0,00130. Если, как обычно, площадь поперечного сечения кожуха значительно превышает площадь поперечного сечения труб, то деформация произойдет главным образом в трубах. При модуле упругости 2,1 10 кПсм напряжение в стенке трубы будет равно 0,0013 2,1-10 2730 кПсм , т. е. в два раза выше допустимого и выше предела текучести. В действительности после первого температурного цикла будет наблюдаться пластическая деформация, так что напряжение в трубах после возврата к изотермическим условиям примет обратный знак. Этот эффект показан на рис. 7.9 для идеализированного случая, в котором трубы работают при температуре ниже температуры кожуха. Видно, что напря- [c.145]

Перфорированные оболочки проверяют на прочность как эквивалентные сплошные, имеющие приведенные характеристики удельную массу, модуль упругости, коэффициент продольной деформации. Методика применима для элементов, изготовленных из пластичных материалов элементы по условию жесткости перфорируют в соответствии с соотношением r /Rs с 0,018 при степени перфорации т = FJF < 0,2, где г — радиус отверстий перформации R — радиус срединной поверхности элемента ротора s — толщина стенки ротора Fg — площадь всех перфорирующих отверстий F — площадь срединной поверхности сплошного элемента. Расчеты толщины стенки и уточненные расчеты перфорированного элемента выполняют как для сплошного элемента с учетом приведенного модуля упругости материала, коэффициента Пуассона, степени перфорации элемента, коэффициента ослабления. [c.359]

Приведенный модуль упругости Еу стенок рассматриваемой полости определяют экспериментально, затем полученные данные обрабатывают по формуле (2.89). Таким способом для резиновых рукавов (шлангов) типа СРТИ 121] получена приближенная зависимость [c.132]

Простые линии с постоянной по длине толщиной стенок, материал которых имеет одинаковый модуль упругости, назовем однородными. Неустановившееся движение рабочих сред в однородных линиях круглого сечения без учета тепловых процессов в среде описывается уравнениями (9.33) и (9.34). Необходимые для этих уравнений граничные условия определяются характеристиками местных сопротивлений, подключе 1ных к концам линий. В общем случае однородные линии относятся к линиям с распределенными параметрами. [c.259]

Смотреть страницы где упоминается термин Модуль упругости стенок: [c.326] [c.183] [c.219] [c.99] [c.155] [c.359] [c.245] [c.359] [c.64] [c.32] [c.181] [c.60] [c.131] [c.160] [c.173] [c.122] [c.161] [c.93] [c.33] [c.128] [c.132] [c.132] [c.678] [c.136] [c.40] [c.73]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология