Коэффициент заполнения

Железнодорожные аммиачные цистерны. Для перевозки жидкого аммиака применяют преимущественно четырехосные цистерны, рассчитанные на избыточное давление 2 МПа. Котел цистерны сварной, его длина 10,65 м, диаметр 2,6 м, полный объем 54 м . Цистерна при коэффициенте заполнения не более 85% вмещает 30,7 т аммиака. Выпускавшиеся прежде цистерны нме- [c.84]

Рис. 2.11. Зависимость коэффициента заполнения от наименьшего радиуса шаровой загрузки при различных я / - 0,62 2 - 0,57 3 - 0,53 4 -0,50 5 — 0,47 6 — 0,45 7 — 0,42

Рис. 2.10. Зависимость коэффициента мощности агаровой загрузки от коэффициента заполнения барабана при различных

Решение. При данном начальном влагосодержании кристаллический материал является достаточно сыпучим. Учитывая необходимость проведения непрерывного процесса, значительную производительность и свойства материала, выбираем сушилку барабанного типа с прямоточной схемой движения материала и теплоносителя. Принимаем температуру окружающего воздуха в. о = 15°С с относительной влажностью ф = 85 % (эти данные выбираются с учетом географических условий и места установки сушилки [19]) коэффициент заполнения барабана ф = = 0,15. По диаграмме Рамзина (см. рис. 10.2) определяем по при- [c.298]

Примем предварительно коэффициент заполнения аппарата Ф = 0,5, тогда его номинальный объем, согласно (9.67) [c.277]

Введением коэффициента заполнения учитывают меньшую плотность размещения труб по краю решетки и то, что часть площади трубной решетки обычно занимают перегородки, устанавливаемые для образования ходов по трубам. Принимают также во внимание, что на входе в межтрубное пространство установлен отбойник и для его размещения приходится ряд труб не ставить. Для многоходовых теплообменников небольшого диаметра принимают меньшее значение коэффициента / 1 (в указанном интервале). [c.161]

Коэффициент заполнения барабанного измельчителя — отношение объема загрузки У., к полному объему барабана или отношение площадей сечения загрузки и барабана срз = Уз/Уо = = обычно (Рз = 0,26. .. 0,32. При среднем значении ф,., = 0,3, [c.190]

Величина коэффициента заполнения ф зависит от характера процесса, протекающего в аппарате, и принимается от 0,4 до 0,9. Для аппаратов, в которых в процессе работы повышается уровень реагирующих веществ, например пенообразование, ф = 0,44-0,6 в аппаратах с мешалками, где возможно образование при перемешивании воронки, ф = 0,75—0,8 в остальных аппаратах, где ие имеет место кипение, вспенивание и иное повышение уровня реагирующих веществ, ф = 0,85- 0,90. [c.121]

Производительность центрифуг периодического действия. В осадительных и фильтрующих центрифугах периодического действия продолжительность процесса центрифугирования, т. е. длительность отделения частиц твердой фазы от жидкости, не позволяет оценить технологическую производительность машины в целом, которую определяют по суммарному времени рабочего цикла центрифуги, рабочему объему ее ротора и коэффициенту заполнения рабочего обт.ема ротора. Наиболее часто коэффициент заполнения рабочего об1.ема ротора хр 0,85, поэтому часовая производительность центрифуги [c.322]

Коэффициент заполнения барабана осадком для осадительных центрифуг принимают равным ф = 0,5-нО,6. [c.140]

Для приближенного определения ветровой нагрузки на лестницы и площадки вводим приведенный коэффициент обтекания с = = б ф, где с=1,4 — коэффициент обтекания для решетчатых фе(рм, <р = 0,50- 0,35 — коэффициент заполнения фермы металлоконструкциями. [c.155]

Примем коэффициент заполнения барабана промышленной центрифуги ф = 0,75. Тогда высота слоя осадка по (5.7) составит [c.136]

Тогда по рис. 2.10 найдем коэффициент заполнения барабана ф = 0,4. [c.57]

Производительность центрифуги по фильтрату в режиме постоянной скорости фильтрования найдем по формуле (5.13), приняв коэффициент заполнения барабана осадком ф = 0,8 [c.137]

Примем скорость отходящих газов в печи из условий минимального уноса твердой фазы w,. = 2 м/с, а коэффициент заполнения ф = 0,1. При этих данных внутренний диаметр печи по (11.1) [c.321]

Обычно рубашку приваривают па 80—150 мм ниже соединения крышки с корпусом, а когда коэффициент заполнения аппарата невелик и обогрев верхней незаполненной его части нежелателен, рубашку делают небольшой по высоте. Пар подают в рубашку через верхний И1туцер, а конденсат отводят через нижний. [c.107]

Расчет вр ащающихся барабанов [12]. Объем барабана и его основные геометрические размеры зависят от времени пребывания материала в аппарате, насыпного веса материала и коэффициента заполнения барабана. Ч 1стота враш,ения (об/мин) [c.174]

Прн решении вопросов использования перегрузочной способности электрооборудования и кабелей в аварийных режимах следует учит1.шать высокие коэффициенты заполнения суточного графика нагрузок на предприятиях химической лромышленности, часто превышающие пределы, указанные в п. I—2—37 и 1—2—5 Правил устройства электроустановок . [c.103]

Экспериментально установлены следующие оптимальные геометрические и режимные параметры планетарно-шнекового смесителя da i = 0,2D с, tm/du = 0,8 ф = 0,8 (Ощ/ш,, = 40 и =-- I м/с а = 34° ten = 20 мин здесь d,,, — наибольший диаметр витков шнека Dq — наибольший внутренний диаметр корпуса /щ — шаг шнека ф — коэффициент заполнения смесителя Шщ, — угловая скорость шнека и водила и — окружная скорость наружной кромки витков шнека вокруг оси шнека а — угол конусности корпуса — время смешивания. [c.234]

Далее определяют значения каждой деформации от дейстг-ующих на элементы внешних и внутренних сил и моментов. После подстановки найденных значений деформаций в выражения (11.20) л решения эгих уравнений определяют краевые силы и моменты. В качестве примера для наиболее 1асто встречающихся элементов ротора (плоской крышки, цилиндрической и конической обечайки), нагруженных центробежными силами, давлением вращающейся жидкости, краевыми силами и моментами, в табл. 11.2 приведены выражения для деформаций, в которых помимо указанных ранее приняты следующие обозначения р и — плотность материала ротора и жидкости, кг/м со — угловая скорость ротора, рад/с К — средний радиус оболочки, м — модуль упругости, Па =. (г т — г ,)/г1г — коэффициент заполнения ротора суспензией 5 — толщина стенки оболочки, м г — расстояние от оси вращения ротора до внутренней поверхности жидкости, м й — коэффициент за- [c.353]

При анализе движения сыпучего материала вдоль оси барабана (см. рис. 12.2) учитывают экспериментально установленную закономерность коэффициент фз за1голнения сечения барабана материалом уменьшается от загрузочного конца к разгрузочному, что обусловлено нестесненным свободрпзМ выходом материала из открытого ра грузочного конца барабана (концевой эффект). Изменение коэффициента заполнения происходит по линейному закону, поэтому в расчеты вводят средний коэффициент заполнения. Изменение коэффициента заполнения приводит к отклонению свободной поверхности скатывающегося материала в меридиональных сечениях (например, в сечении 00 К К) от липни, параллельной оси барабана, на некоторый угол . Движение частиц материала соответствует линии п I п"Гп" I . .. Подъем частицы материала по линии п i происходит D плоскости, нормальной оси барабана, а скатывание — в плоскости ЛИНИН максимального ската. Здесь линия максимального ската с некоторым приближением принята за тоскую кривую. [c.375]

Для определения глубины воронки в сосуде найдем значения параметров Г и Яецд. При коэффициенте заполнения сосуда ф = [c.255]

Рис. 11.2. Связь коэффициента заполнения ф печн с длиной хорды материала х. м (Л и длиной дуги материала /д. ч (2)

Конструирование и расчет машин химических производств (1985) -- [ c.190 , c.375 ]

Технология натуральных эфирных масел и синтетических душистых веществ (1984) -- [ c.340 , c.341 ]

Электроника (1954) -- [ c.149 ]

Справочник сернокислотчика Издание 2 1971 (1971) -- [ c.0 ]

Инфракрасная спектроскопия полимеров (1976) -- [ c.78 ]

Реакционная аппаратура и машины заводов (1975) -- [ c.42 ]

Теплопередача и теплообменники (1961) -- [ c.679 ]

Производство и применение резинотехнических изделий (2006) -- [ c.19 ]

Расчеты процессов и аппаратов нефтеперерабатывающей промышленности Издание 2 (1974) -- [ c.305 ]

Теплопередача и теплообменники (1961) -- [ c.679 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология