Расчет ректификации смесей

В случае расчета ректификации смесей ароматических углеводородов С 8 при давлении, близком к атмосферному, коэффициенты активности компонентов могут быть приняты равными единице. Относительная летучесть компонентов зависит от температуры. Ниже приведены значения относительной летучести а систем этилбензол — п-ксилол и л -ксилол — о-ксилол в зависимости от температуры [c.76]

В примере У1-3 приведен расчет ректификации смесей, содержащих нераспределяющиеся компоненты (см. табл. 32 и 35). [c.153]

Упругость паров жирных кислот. Классические расчеты ректификации смеси основаны на предположении об идеальности систем, т. е. подчинении их законам Дальтона, Рауля и др. В отношении жирных кислот в литературе нет достаточных данных [c.10]

Исходные данные и результаты кинетического расчета ректификации смеси углеводородов в десорбере [54] [c.267]

Уравнения Рауля и Генри применимы ко многим реальным системам и могут быть использованы в расчетах с достаточной точностью. В частности, они применяются для расчетов ректификации смеси углеводородов в нефтяной и коксохимической промышленности. [c.16]

Метод Б. Н. Михайловского, разработанный для сравнительно ограниченного круга задач (когда питание вводится в колонну в виде насыщенной жидкости), оказывается совершенно ненадежным при расчете процесса с отбором в дистиллят более одного компонента. Метод Б. Н. Михайловского дает также неудовлетворительные результаты при расчете ректификации смесей близкокипящих компонентов. [c.41]

Б. Г. Берго и В. М. Платонов [27 I проверили ряд приближенных методов расчета процесса ректификации многокомпонентных систем и сделали заключение о пределах их применения. Они отмечают, что метод Михайловского не применим при расчете процесса с отбором в виде дистиллята более одного компонента и дает неудовлетворительные результаты при расчете ректификации смесей близкокипящих компонентов. [c.140]

Результаты расчета ректификации смеси ацетон-хлороформ-этанол [c.63]

Сравнение результатов расчета ректификации смеси циклогексан-гептаи при полном орошении с экспериментальными данными [c.64]

Рассмотрим методы термодинамического расчета ВРК, основанные на понятии теоретической тарелки. Под этим термином понимают тарелку, на которой жидкость полностью перемешана, а поднимающийся с тарелки пар находится в равновесии со стекающей с нее жидкостью [2, 5, 27, 53, 55]. Вопросы применимости термодинамического расчета ректификации смеси кислород — аргон — азот, влияния кинетических факторов на процесс и соответствия результатов расчетов с действительными соотношениями в ВРК будут рассмотрены в гл. IV. [c.70]

Расчет ректификации смесей ширококипящих компонентов [c.62]

Для расчета ректификации смесей ширококипящих компонентов более удобен способ независимого определения составов по отдельным компонентам. Расчет удобнее вести в переменных / и V, представляющих собой мольные количества компонентов, в жидкости и паре. Тогда для укрепляющей секции уравнение состояния равновесия на тарелке примет вид [c.62]

Метод Б. Н. Михайловского оказывается совершенно ненадежным при расчете процесса с отбором в виде дистиллата более одного компонента и дает неудовлетворительный результат при расчете ректификации смесей близкокипящих компонентов. [c.528]

Фенске и Гелбин на машине Онрема выполнили расчет ректификации смеси фенола, о-, м-, п-крезолов и кси-ленола . [c.60]

Для расчета процесса ректификации этой смеси предложен ряд методов. Из них наиболее часто при расчетах воздухоразделительных колонн используют методы, разработанные М. Б. Столпером [82] и Г. Б. Наринским [46, 64]. Первый из них, применяемый для расчета ректификации смеси О2 - Аг - N2, является развитием метода расчета бинарной смеси. Для этой цели М. Б. Столпером была использована пространственная диаграмма Н — х —у, обладающая основными свойствами плоской диаграммы Н-х. Данный метод достаточно точен, но отличается большой трудоемкостью. [c.67]

Первая из названных глав дает представление об особенностях расчета ректификации смесей с третьим компонентом, а вторая излагает методику Американского института химических инженеров но расчету эффективности промышленнных ситчатых и колпачковых тарелок. [c.11]

При расчете ректификации смесей с заданным разделением близкокипящих компонентов для компонента, соответствующего температурной границе деления смеси, принимается условие /сд, = 1 [22], тогда = й,- и /с/ = / ( эф), т. е. независимой переменной системы (11.75) будет эффективная температура эф вместо температурной границы деления смеси й. Следовательно, в этом случае относительные летз чести компонентов вы- [c.95]

Относительные концентрации распределяемых компонентов часто используют в расчетах ректификации смесей с нелетучим агентом [11]. Если оставаться в пределах сечёния = onst и использовать функцию отображения (VII, 9), перейдя к относительным концентрациям, то неподвижными точками этой функции отображения, в которых соблюдается условие г/i = Хг,, будут точки, где /С = 1 и =1, т. е. наблюдается полная аналогия с бинарными смесями. Приведем полностью условия появления неподвижной точки [c.193]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология