Расчет ректификации

Рис. 1-47. Принципиальная блок-схема основного варианта сложной программы для расчета ректификации нефтяных смесей.

В основу потарелочного термодинамического расчета ректификации нефтяных смесей в сложных разделительных системах в работе [84] положены коэффициенты разделения компонентов р,-между смежными секциями колонны. В качестве итерируемых величин приняты логарифмы коэффициентов разделения T] = lg pi, обеспечивающие получение более стабильного решения. Подробно с использованием коэффициентов разделения для анализа и расчета процесса ректификации можно ознакомиться по работе [84]. [c.93]

Расчет ректификации нефтяных смесей производится путем решения системы уравнений материального баланса, фазового равновесия и теплового баланса на каждой тарелке. Такой расчет называют термодинамическим расчетом и выполняют его на ЭВМ. Особенности расчета ректификации нефтяных смесей обусловлены в первую очередь непрерывным характером разделяемой смеси и специфическими требованиями, предъявляемыми к продуктам ректификации. [c.87]

Расчет ректификации непрерывных смесей на основе интегрального метода представления состава смеси сводится к нахождению кривых функций распределения состава при тех же потоках и числах теоретических тарелок [80]. В целом порядок термодинамического расчета процесса ректификации при интегральном методе представления состава непрерывной смеси не меняется, [c.87]

Точный термодинамический - расчет ректификации нефтяных смесей представляет довольно сложную вычислительную задачу из-за сложности технологических схем разделения, используемых в промышленности, большого числа тарелок в аппаратах, применения водяного пара или другого инертного агента, из-за необходимое дискретизации нефтяных смесей на большое число условны компонентов и вследствие нелинейного характера зависимости констант фазового равновесия компонентов и энтальпий потоков от температуры, давления и состава паровой и жидкой ф 1з, особенно для неидеальных смесей. Таким образом, основная сложность расчета ректификации нефтяных смесей заключается в высокой размерности общей системы нелинейных уравнений. В связи с этим для разработки надежного алгоритма расчета целесообразно понизить размерность общей системы уравнений, представив непрерывную смесь, состоящей из ограниченного числа условных [c.89]

Расчет ректификации нефтяных смесей [c.87]

Настоящее третье издание учебного пособия значительно переработано по сравнению с предыдущим (1961 г.). Многие вопросы термодинамической теории этих процессов получили более обоснованную трактовку. Введен ряд новых и важных разделов, существенно расширено изложение вопросов, недостаточно развитых в предыдущих изданиях. В значительной степени это относится к теории и расчету перегонки дискретных углеводородных смесей и непрерывных систем типа нефтяных фракций в присутствии перегретого водяного пара, к теории и расчету ректификации гетеро-азеотропных систем, расчету азеотропной и экстрактивной ректификации, разбору вопроса о степенях свободы проектирования колонн и к ряду других вопросов. [c.8]

ПРИНЦИПЫ РАСЧЕТА РЕКТИФИКАЦИИ ПРАКТИЧЕСКИ [c.249]

В промышленных условиях сырье процесса экстрактивной ректификации обычно представляет многокомпонентную смесь, иногда даже сложную систему типа нефтяных фракций с практически бесконечным числом точечных компонентов по кривой ИТК. Методы расчета ректификации многокомпонентных систем изложены в главе VHI здесь же для выяснения принципиальных особенностей расчета процесса экстрактивной ректификации принимается бинарное сырье и индивидуальный растворитель. Это сводит задачу к изученным в главе V методам расчета ректификации тройных смесей, проще и нагляднее всего представляемых на треугольных диаграммах. [c.341]

ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА РЕКТИФИКАЦИИ [c.422]

Принципы расчета ректификации практически идеальных тройных смесей. [c.4]

Рис. 111.35. Расчет ректификации системы пропан — и-бутан по диаграмме у — х.

Обычная, графическая или аналитическая методика расчета ректификации тройной смеси Ь, рассмотренная в главе V, позволяет определить все элементы полной колонны, выдающей дистиллят г и нижний продукт — практически чистый компонент а. [c.331]

МЕТОДИКИ РАСЧЕТА РЕКТИФИКАЦИИ МНОГОКОМПОНЕНТНЫХ СМЕСЕЙ [c.116]

Расчет ректификации тройной смеси по треугольной диаграмме для случая функционирования колонны при рабочем значении флегмового числа ведется методами, рассмотренными в главе V. [c.333]

При расчете ректификации нефтяных смесей, как известно, наибольшую сложность вызывает расчет перегонки нефти в атмосферной колонне. В связи с этим рассмотрим некоторыг рекомендации, касающиеся выбора числа тарелок в колонне, расхода водяного пара, давления процесса и опособов определения температур потоков для первого приближения в расчете. [c.94]

Примененный при выводе уравнений метод математической индукции позволил получить вполне точные алгебраические выражения для расчета ректификации многокомпонентных систем в сложной тарельчатой колонне. [c.415]

В заключение следует отметить, что в приведенном подходе к решению задачи расчета ректификации нефтяной фракции [c.426]

Выход здесь заключается в том, чтобы начальную систему расслоить в отстойнике на два равновесных жидких слоя, раздельно их подогреть до точки кипениями в дальнейшем каждый слой в отдельности ввести в надлежаще подобранное сечение ректификационной колонны. При этом задача расчета ректификации рассматриваемой начальной системы сводится к разработке метода анализа ректификационной колонны с двойным питанием. [c.118]

И дальнейшем основанием для разработки аналитических мето-дон расчета ректификации бинарных и многокомпонентных систем I условиях рабочего режима колонны. [c.193]

Особенности расчета ректификации сложных углеводородных систем [c.304]

При проведении расчетов ректификации по различной методике возникает разнобой в технологических и конструктивных решениях,, принимаемых для отдельных установок АВТ. [c.233]

Методики расчета ректификации многокомпонентных смесей Г л а 11 а 8. Искусственное охлаждение — способ интенсификации массо [c.247]

При отсутствии особых требований к качеству продуктов по примесным нецелевым компонентам расчет ректификации многокомпонентных смесей можно выполнять как для псевдоби-нарной смеси, состоящей из ключевых компонентов. [c.116]

Совмещенные реакционно-ректификационные процессы очень сложны, и строгий расчет их пока не создан. Однако имеются расчеты для некоторых упрощенных случаев [47—50], Так, Марек [51] предложил общий метод расчета ректификации при наличии химической реакции, взяв за основу итерационный расчет ректификации по Сорелю и Мак-Кэбу и Тиле. При этом наличие химической реакции в жидкой фазе учитывается введением в уравнения материального и теплового балансов дополнительных членов, соответствующих изменению количества вещества и тепла за счет реакции. Общность метода состоит в том, что он не ограничен числом компонентов, типом реакции и т, д, В общем случае, для расчета необходимы исходные данные в полном объеме (для концентрационного симплекса я-ко.мпонентной смеси в целом) о скорости реакции, тепловом эффекте, фазовом равновесии жидкость — пар, Мареком учтены возможные упрощения метода, связанные с рациональными допущениями, которые встречаются при обычном расчете ректификации, В итерациях, наряду с предположением определенных концентрации, предполагается также общее прореагировавшее количество вещества и учитывается в связи с этим задержка жидкости на каж- [c.208]

Кондратьев А. А. Расчет ректификации многокомпонентной смеси на малых Э1Р4 / Сб. Технология нефти и газа. Вопросы фракционирования.- Уфа, 1975.- Вып. 3.- С. 12-21. [c.94]

Рпс. 111.36. Расчет ректификации системы пропан — -бутан но тепловой дваграмме. [c.187]

Изучению этого процесса посвящены труды А. М. Трегубова, А. И. Скобло и С. Н. Обрядчикова, установивших характерные особенности нроцесса и основные положения его термодинамической теории, покоящейся на гипотезе теоретической тарелки. Изложенный ниже метод расчета ректификации бинарных углеводородных систем в присутствии перегретого водяного пара основан на теоретических положениях, в значительной стенени разработанных упомянутыми выше исследователями, но облекает их в другую, на наш взгляд более удобную форму, позволяющую вести не только качественный, но и количественный учет явлений на всех ступенях процесса. [c.229]

Переходной ступенью от теории ректификации бинарных 1)астворов к теории многокомпонентных систем является рассмотрение тройных смесей, часто встречающихся в нефтехимической технологии. При наличии данных но парожидкостному равновесию состояние тройных смесей поддается наглядному графическому представлению в системе трилинейных координат, а принятие некоторых упрощающих допущений позволяет проводить удобный графический расчет ректификации таких смесей. Исследование же процесса разделения тройных систем является основой для ностроения теории процессов азеотропной и экстрактивной ректификации, в которых разделение гомогенного в жидкой фазе азеотропа пли трудно разделимого бинарного раствора осуществляется путем добавления к системе третьего компонента. [c.247]

Расчет ректификации тройной смеси ведется по методике, изложенной в главе V и проиллюстрированной для конкретного рассматриваемого случая на рис. VII.14. При выбранном паровом число G/R нижней или О/ (R — L) верхней секции колонны расчет можно вести снизу вверх либо сверху вниз. Если исходить пз полюса R нижней секции, то, проведя пунктирную коноду RGr, можно расположить на ней фигуративную точку gy флегмы, поступающей в парциальный кипятильник колонны. Затем из точки gy проводится конода giGy, точка соединяется оперативной линией GyR с полюсом R, по паровому числу на G R располагается точка g2, попеременное проведение конод и оперативных линий продолжается до достижения парового потока Сд, поднимающегося с верхней тарелки нижней секции. На пересечении прямых Lgm и SyG . должна расположиться фигуративная точка gt флегмы, стекающей с нижней тарелки верхней, поглотительной секции. [c.342]

При расчетах ректификации многокомпонентных систем иногда бывает удобно выражать составы паровых и жидких потоков не с помощью мольных долей, а числами молей отдельных компонентов обычно это упрощает запись расчетных уравнений. Так, если мольную долю -того компонента во флегме, стекающей с -Й тарелкп, обозначить через то его количество составит Для упрощения записи удобно принять для этой величины обозначение, в котором первый нижний индекс показывает ступень, а второй — компонент, количество которого в стекающей флегме представлено этим символом. Аналогично R соответственно будут представлять СпУщ, и Ях[ц, т. е. [c.399]

В главе III указывалось, что введенные в ходе алгебраического анализа бинарной ректификации важные понятия псевдоконцентраций и псевдоотносительных летучестей могут быть обоб-ш,ены для расчета ректификации многокомпонентных систем. [c.412]

Примененный прн иьгводе уравнений метод математической индукции полволил получить вполне точные алгебраические выра/кепия для расчета ректификации многокомпонентных систем в сложной колпачковой колонне. [c.418]

Анализ различных методов расчета процесса ре1стификации нефтяных смесей в простых и сложных колоннах с одним ве одом сырья показал, что за основу может быть принят метод Льюиса-Матесона. Для реализации надежного алгоритма расчета ректификации нефтяных смесей на его основе разработаны [c.97]

Путем реализации на ЭВМ двадцати различных алгоритмов расчета ректификации нефтяных смесей в сложных разделительны) системах при заданных тепловых нагрузках выбран из них самый работоспособный, надежный и быстродействующий метод. Это двухкотурный метод с определением температур на тарелках Tj во внутреннем итерационном контуре методом Бройдена с использованием аналитических производных, [c.97]

Переработка нефтяных и природных газов (1981) -- [ c.326 ]

Теоретические основы типовых процессов химической технологии (1977) -- [ c.550 , c.564 , c.565 ]

Разделение многокомпонентных смесей (1965) -- [ c.0 ]

Технология связанного азота Синтетический аммиак (1961) -- [ c.407 ]

Процессы и аппараты кислородного и криогенного производства (1985) -- [ c.62 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология