Время контактирования в адиабатическом процессе

Ориентировочно подсчитать объем контактной массы для определения диаметра аппарата (для этого время контактирования принимают согласно данным стр. 479) для рационального процесса, состоящего нз адиабатического контактирования при начальной температуре 440 до достижения оптимальных условий и контактирования в оптимальных условиях. [c.490]

Возможность реализации оптимального температурного режима в начале процесса контактирования ограничивается, кроме того, и пределом термической устойчивости ванадиевых катализаторов. Для первых стадий контактирования оптимальные тем- пературы очень высоки, между тем как активность ванадиевых катализаторов начинает снижаться уже при 620—650°. Но и при этой температуре начинать процесс нецелесообразно, так как вследствие чрезвычайно большой начальной скорости реакции неизбежен перегрев первых слоев катализатора. С другой стороны, для того чтобы достигнуть степени превраш,ения, равной 60%, требуется, благодаря высокой начальной скорости реакции, ничтожная доля от общего количества катализатора. Поэтому отклонения от оптимального температурного режима на первых стадиях контактирования не имеют практического значения. Так, время соприкосновения т, необходимое для достижения степени превращения, равной 60%, при проведении процесса по оптимальной температурной кривой составляет 0,115 сек., а при адиабатическом процессе, в зависимости от начальной температуры, имеет следующие значения [c.275]

Время соприкосновения, необходимое для изменения степени контактирования от л 1 и Хг при рассматриваемом адиабатическом процессе, равно площади, ограниченной этой кривой, ординатами XI и Хг и осью абсцисс. [c.440]

В ходе эндотермического процесса дегидрирования в реакторе с адиабатическим регенеративным циклом температура контактной массы снижается. Сокращение этого температурного перепада и приближение процесса к идеальным (изотермическим) условиям можно осуществить лишь при малой продолжительности периода дегидрирования С целью повышения общей теплоемкости катализатора к нему в значительном количестве добавляется инертный материал—носитель, играющий ррль аккумулятора тепла. Тепло, выделяющееся вэ время периода регенерации катализатора, накапливается как катализатором, так и инертным теплоносителем, а в последующем периоде контактирования аккумулированное тепло расходуется на проведение эндотермической реакции дегидрирования углеводородов. [c.122]

На рис. 7-8 изображены кривые, построенные по уравнению (7-19) в координатах х — По этому графику можно проследить зависимость степени контактирования от времени соприкосновения. Так, для достижения 60% контактирования в изотермических условиях при 500 °С фиктивное время должно составлять 0,3 сек, а при 600 °С — почти в 2 раза меньше. При ведении процесса в оптимальных температурных условиях (кривая Л) фиктивное время соприкосновения еще более сокращается. Кривая В соответствует условиям, когда процесс начинается при 450 Х, проводится адиабатически до достижения оптимальной температуры и далее протекает в оптимальных температурных условиях. [c.202]

В настоящее время наиболее распространены полочные контактные аппараты с фильтрующими или кипящими слоями катализатора. Аппараты с фильтрующим слоем работают в режиме вытеснения. В них практически отсутствует продольное перемешивание, уменьшающее движущую силу процесса. Однако адиабатический температурный режим, реализуемый в таких аппаратах, обусловливает необходимость большого числа ступеней контактирования для достижения высоких степеней превращения при проведении процессов с большим тепловым эффектом. [c.144]

Лишь после достижения оптимальной температуры следует начинать отводить тепло с интенспвностью, определяемой данными табл. 58. Если адиабатический процесс начинается при 460—470°, то оптимальная температура (595—605°) достигается при степени контактирования 57—63%. Время соприкосновения, необходимое для достижения оптимальной температуры, составляет 0,13—0,15 сек., что соответствует примерно 5% общего требуемого количества контагстной массы. Таким образом, в начальный период, когда согласно кривой оптимального температурного режима требуется отвод на-ибольигих колг честв тепла, на практике обходятся без отвода тепла. [c.474]

При моделировании, расчете и оптимизации работы реакторов стремятся применить идеальные гидродинамические модели полного омешения или идеалыного вытеснения (ом. с. 283). Для реакторов со стационарным (фильтрующим) слоем катализатора во многих случаях применима модель идеального вытеснения при адиабатическом или политермическом температурном режиме. Для описания каталитических процессов в аппаратах КС непригодны идеальные модели смешения и вытеснения. Наличие газовых пустот (пузырей) в слое катализатора и перемешивание газа и твердых частиц усложняют протекание химических процессов. Это обстоятельство находит отражение в математических моделях реакторов для таких систем, называемых двухфазными. Особенностями таких моделей является то, что реакция не протекает в зоне пузырей, а изменение концентрации реагирующих веществ происходит за счет массообмена с плотной частью слоя. В настоящее время для расчета реакторов КС широко используется так называемая пузырчатая модель, которая была исследована на процессе окисления 50г и дала хорошую сходимость с экспериментом в варианте, когда в плотной части слоя происходит полное смешение. В связи с этим можно рекомендовать эту модель для расчета и оптимизации каталитических реакторов КС окисления 50г в первой ступенп контактирования системы ДК/ДА, при этом слои катализатора изотермичны по высоте. Расчет высот слоев катализатора сводится к решению системы уравнений [c.266]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология