Полное перемешивание газа и жидкости при абсорбци

Пример 5. Рассчитать движущую силу процесса взаимодействия аммиака с водой при проведении его в аппарате с движением фаз а) при прямотоке б) при противотоке в) при полном перемешивании жидкости. В процессе абсорбции, проводимой при давлении 0,1 МПа и 27 °С, концентрация аммиака в газе снижается от С ач = 4% (об.) до Ско =0,8% (об.), а концентрация аммиака в воде увеличивается отСна, =0,05 кмоль/м до Ско =0,25 кмоль/м . [c.165]

При малых скоростях газа из-за недостаточной интенсивности перемешивания на тарелках не достигается равновесия между фазами. При скоростях газа больше определенного значения эффект также мал, так как газ не приходит в достаточно полное соприкосновение с жидкостью. Кроме того, при больших скоростях газа требуется большее расстояние между тарелками, чтобы газ подошел к вышележащей тарелке совершенно освобожденный от капель абсорбента. Это в свою очередь обусловливает большую высоту абсорбера и, следовательно, его повышенную металлоемкость. При повышении давления абсорбции газ становится более плотным и трудно [c.208]

На рис. 334 изображена схема получения фторида натрия из кремнефторида натрия, по которой работал Одесский суперфосфатный завод до замены этого производства производством криолита. Эта схема позволяет вырабатывать каждый из продуктов (NaF и NaaSiFe) в отдельности или совместно. Исходным сырьем является кремнефтористоводородная кислота, полученная водной абсорбцией отходящих фтористых газов. Кремнефторид натрия получают в стальных, футерованных диабазовой плиткой мешалках-реакторах 5 емкостью по 2,7 м , куда подают кислоту из стального, футерованного плиткой мерника 2 (емкостью 1,9 ж ) и раствор поваренной соли из стального мерника 4 (емкостью 1,5 ж ). Полученная пульпа кремнефторида натрия может быть непосредственно переработана в товарный продукт, для чего твердую фазу отделяют от жидкости на центрифуге 7 и направляют на сушку, размол и расфасовку. Взаимодействие пульпы Na2SiFe с содовым раствором осуществляют в стальных реакторах 6 с мешалками емкостью по 2,4 ж , обогреваемых острым или глухим паром в последнем случае они снабжены паровыми рубашками. Обогрев глухим паром значительно уменьшает объем маточных растворов. В реактор заливают половину требуемого количества насыщенного раствора соды, нагревают его до 60—80° и загружают полную порцию пульпы кремнефторида натрия, а затем постепенно добавляют остальное количество содового раствора. По окончании реакции (через 40— 45 мин) пульпу спускают при перемешивании в центрифуги 7. Маточный раствор направляют через стальной сборник 9 в содорас-творитель 10. Отфугованный продукт высушивают в шнекОвой су- [c.362]

Сравнение различных способов абсорбции показывает, что при одинаковых значениях числа единиц переноса и абсорбционного фактора наибольший коэффициент извлечения достигается при противотоке, наименьший — при полном перемешивании жидкости и газа. Различие возрастает с уменьшением значения абсорбционного фактора А. [c.61]

Расчет противоточных абсорберов с обратимой химиче ской реакцией разработан только для предельных гидродинамических режимов. Так, при полном перемешивании жидкости расчет следует вести по уравнению (II, 80) на конечные концентрации всех компонентов в жидкости. Если предположить идеальное вытеснение потоков газа и жидкости, то расчет ведут последовательно, разбивая весь диапазон концентрации (от начальной до конечной) на ряд интервалов. При расчете скорости абсорбции используют средние для данного интервала значения концентраций. [c.72]

Определяя число действительных тарелок по любому из указанных выше способов, в первом приближении можно принять, что на тарелках со сливными устройствами жидкость и газ движутся по взаимно перпендикулярным направлениям в этом случае движущую силу процесса вычисляют по схеме абсорбции с перекрестным током. На провальных тарелках движущую силу процесса рассчитывают по схеме полного перемешивания фаз (см. разд. 15.7.2). [c.92]

При поглощении газа происходит такая химическая реакция, что после поглощения газ не показывает измеримой упругости пара. Примером этого случая может служить абсорбция паров аммиака серной кислотой. Так как получающийся продукт, сульфат аммония, обладает при обычной температуре ничтожно малой упругостью пара аммиака, то теоретически возможно введением газа в тесное соприкосновение с жидкостью в аппарате с перемешиванием полностью извлечь аммиак. Анализ газов абсорбционной пипеткой основан именно на реакциях этого типа. Так как необходимым условием при этом является, чтобы давление газа в газовой фазе было равно давлению его над жидкой фазой при равновесии, то для получения полного поглощения газа это давление над жидкой фазой должно быть равно нулю. Однако подобные простые процессы осуществляются на практике только в отдельных случаях. [c.546]

В верхнем абсорбере вода контактирует с хлористым водородом низкой концентрации, что создает условия максимального поглощения НС1. Внутри каждого абсорбера осуществляется параллельный поток жидкости и газа. Это объясняется следующим. Хлористый водород наиболее полно и быстро растворяется в воде (или кислоте) при ее развитой поверхности, в тонком слое (пленке). С этой целью абсорберы хлористого водорода изготавливают в виде кожухотрубных вертикальных аппаратов, вверху которых имеется распределительная решетка. Если абсорбируемый газ направить снизу вверх, навстречу стекающей пленке, то вследствие высоких скоростей газового потока возможно нарушение пленки и при очень высоких скоростях даже обратное ее движение вверх. Большие же скорости газового потока необходимы для лучшего перемешивания внутри самого газового потока и, вследствие этого, для улучшения абсорбции. [c.66]

Рис. 62. Сравнение различных схем абсорбции а-Мд ,=0.5 б—Л/д =1 —Л др=2 Л цр= . /—противоток 2—перекрестный ток арямоток -4—полное перемешивание жидкости 5—полное перемешивание газа б—полное перемешивание жидкости и газа.

При записи уравнений математического описания процесса абсорбции использованы следующие условные обозначения информационных переменных а —удельная поверхность насадки — диаметр насадки О —расход газа Л — удерживающая способность насадки Н — высота ячейки полного перемеши-. вания К — общий коэффициент массопередачи Kv — объемный коэффициент массопередачи L — расход жидкости т. — коэффициент фазового равновесия N — общее число ячеек полного перемещивания Шг — скорость газа, рассчитанная на полное сечение колонны а)инв — скорость газа в точке ицверсии х — концентрация компонента в жидкой фазе у — концёнтрация компонента в газовой фазе 2 —общая высота насадочного слоя 2 —текущее значение высоты наса-дочного слоя. Индексы вх — вход вых —выход г —газ ж —жидкость инв — инверсия 1, 2,. .., п — номер ячейки полного перемешивания О — начальное значение р — равновесная величина ст — статическая величина. [c.89]

Величину удельное объемной поверхности контакта фаз (а, м /м ) определяли химическим методом , используя абсорбцию СО2 елочью из смеси с воздухом. При вычислении поверхио-С1И контакта фаз на осаовании экспериментальных данных принимали идеальное вытеснение по газу и полное смешение по жидкости в каждой секции. Если иметь в виду, что в условиях опытов в той иди иной мере имело место перемешивание газовой фазы, то полученные значения объемной удельной поверхности контакта фаз следует рассматривать как минимальные. [c.117]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология