Скорость теплоносителя

Так как теплофизические свойства теплоносителей практически одинаковы (вода при почти одинаковых температурах), то величины коэффициентов теплоотдачи пропорциональны скоростям теплоносителей, т. е. [c.222]

Сушилки барабанные (машины группы 3) — медленно вращающиеся барабаны с внутренними устройствами. Наиболее надежно и широко их используют для конвективной сушки, при которой мелкодисперсный материал непосредственно контактирует с потоком нагретого газа. Основные размеры и параметры работы сушилок должны соответствовать ГОСТ 11875—79 и ОСТ 26-01-147—82. Для сушилок ряды диаметров от 1 до 5 м и длин барабанов от 4 до 35 м построены таким образом, что некоторые типоразмеры дублируются по рабочим объемам. Это необходимо для оптимального выбора диаметра сушилки по допускаемым скоростям движения газов по сечению барабана. Скорость теплоносителя определяют из теплового расчета по ОСТ 26-01-450—78 и сравнивают с допускаемой (табл. 12.2), остальные размеры и режимы работы получают из параметрического расчета барабанной сушилки. [c.371]

При выборе скорости теплоносителя следует учитывать размеры поверхности теплообмена и потребление энергии для привода насоса охлаждающей воды. Связь между указанными величинами видна из формул [c.174]

Если условия Z + M>>iV и LM N удовлетворяются лишь С, небольшим запасом, то можно ожидать, что возмуш ения будут затухать очень медленно, хотя стационарный режим и будет устойчивым. Поэтому может оказаться желательным усилить устойчивость с помощью надлежащей системы регулирования. В других случаях некоторые обстоятельства, например, необходимость использовать имеющуюся в наличии аппаратуру, могут заставить нас вести процесс в неустойчивом стационарном режиме и пытаться поддерживать его с помощью автоматического регулятора. Самый простой способ регулирования — это измерять температуру в реакторе и изменять скорость теплоносителя в зависимости от отклонения температуры от стационарного значения. В этом случае и будет зависеть от Т Q скорость теплоотвода не будет больше линейной функцией температуры. Пусть — стационарная температура, которую мы хотим поддерживать, а скорость теплоотвода определяется уравнением (VI 1.37) [c.180]

При выборе нескольких начальных вариантов можно руководствоваться рекомендуемыми на основании практического опыта ориентировочными значениями коэффициентов теплопередачи и скоростей теплоносителей или чисел Рейнольдса. [c.40]

Это выражение написано для реактора с рубашкой предполагая, что оно всегда определяет скорость теплоотвода, мы тем самым допускаем, что переходные процессы в стенке реактора и в рубашке протекают намного быстрей, чем переходные процессы в реакторе. Предположим теперь, что — стационарная объемная скорость теплоносителя, необходимая для поддержания стационарной температуры Т = Г,, т. е. [c.180]

Таким образом, можно предварительно определить величину поверхности теплообмена и при заданном диаметре трубок и длине найти соответствующее количество трубок. Компоновка трубок в пучок производится с учетом в основном конструктивных соображений. Конечно, надо при этом учитывать (необходимость получения соответствующей скорости теплоносителей и т. д. При подборе длины трубки нужно принять во внимание влияние ее на коэффициент теплоотдачи. [c.165]

I — длина трубки в м п — количество ходов с — скорость теплоносителя в м/сек к — коэффициент теплопередачи в ккал/м- час С [c.174]

Диаметры трубок выбираются в зависимости от рода теплоносителя. Для получения максимальной теплопередачи при минимальном гидравлическом сопротивлении необходимо выбрать оптимальную скорость теплоносителя. [c.191]

В результате этого даже при большой скорости теплоносителя, движущегося внутри трубок. многоходового теплообменника, значение коэффициента теплопередачи к не является достаточно высоким. [c.218]

Скорость теплоносителя в каналах теплообменника [c.179]

На рис. 11.11 даны примеры компоновки пластин. При заданном расходе теплоносителя увеличение числа пакетов приводит к увеличению скорости теплоносителя, что интенсифицирует теплообмен, но увеличивает гидравлическое сопротивление. При оптимальной компоновке пластин числа пакетов для горячего и холодного теплоносителя могут быть неодинаковыми (рис. П.11, б). При условном обозначении схемы компоновки число слагаемых [c.29]

В спиральном теплообменнике (рисунок 1.9) поверхность теплообмена образуется двумя металлическими листами, свернутыми по спирали. Эти теплообменники весьма компактны, работают при высоких скоростях теплоносителей и обладают при равных скоростях сред меньшим гидравлическим сопротивлением, чем трубчатые теплообменники различных типов. Вместе с тем эти аппараты сложны в изготовлении и работают при офаниченных избыточных давлениях /36, 37/. [c.27]

Скорость теплоносителя на выходе из короба-туннеля находят по формуле [c.214]

Скорость теплоносителя на входе в отводящий короб-туннель определяют ло формуле [c.214]

БЗ, 85. Расчет скорости теплоносителя, отдающего (ВС — Ц о) и воспринимающего тепло (БС— ), необходим в дальнейшем для расчета коэффициентов теплоотдачи и гидравлических сопротивлений [44, с. 50— 51] [55, с, 12, 13, 58-60]. [c.38]

БС—Wq — расчет скорости теплоносителя О [c.54]

БС—Wb — расчет скорости теплоносителя В [c.54]

Все указанные уравнения дают значения средних чисел Нуссельта для чистых труб. В промышленных аппаратах возможны отложения загрязнений внутри труб. Для оценки влияния слоя отложений на коэффициент теплоотдачи в качестве определяющего размера вместо постоянной величины внутреннего диаметра трубы при расчете значений чисел Рейнольдса, Грасгофа и Нуссельта, а также при определении скорости теплоносителя в трубах необходимо использовать величину текущего внутреннего диаметра труб [c.236]

Определяется эффективная скорость теплоносителя в межтрубном пространстве [c.245]

Из условий теплового баланса определяем зависимость массы хладоагента от температуры на выходе. Находим требуемую поверхность теплообмена для каждого значения температуры хладоагента б г, 62" и т. д. Как известно, коэффициент теплопередачи зависит от скорости течения теплоносителя. Поэтому для каждого значения температуры определяем необходимую поверхность теплообмена при различной скорости теплоносителя в трубах (u = 0,4—2,5 м/с). На основании расчета строим график (рис. П1-1,а). [c.67]

Предварительные расчеты скоростей теплоносителей показывают, чго в трубном пространстве будут высокие значения скоростей (3,2—12,3 м/с) при движении холодного теплоносителя через один ряд теплообменников. Поэтому принимается схема движения теплоносителей (см. рис. 1.16), при которой количество насыщенного раствора МЭА разделяется пополам и направляется в 2 параллельных ряда теплообменников. [c.51]

Критерий оптимальности не следует смешивать с различного рода ограничениями. При оптимизации теплообменного аппарата эти ограничения могут быть сделаны по скоростям теплоносителей, гидравлическим сопротивлениям, конструктивным размерам, пропорциям отдельных деталей и узлов и т. д. [c.293]

Скорость теплоносителя п трубах, м/с 0,336 0,267 [c.298]

G —массовая скорость реагирующей смеси, отнесенная к единице поперечного сечения реактора, массовая скорость теплоносителя, g — 5 Скорение силы тяжести. gj — массовая доля вещества Aj. [c.299]

Из примера ясно видно то огромное значение, какое имеет экономическая сторона дела. При проектировании теплообменника нельзя стремиться к чрезмерному увеличению коэффициента теплопередачи только за счет увеличения скорости теплоносителя, но следует также иметь в виду производственную экономию. При этом для экономического проектирования оборудования необходи- [c.173]

Компенсаторы теплового расширения. В отсутствие подобных устройств при повышенной разности температур трубок и корпуса возникает деформация мест развальцовки, нарушается герметичность и образуется течь. На рис. 161 представлены различные компенсирующие устройства. Лучшим способом считается применение плавающих головок в сочетании с отбортовкой кожуха при этом уменьшается живое сечение затрубаого пространства, повышаются скорость теплоносителя и коэффициент теплопередачи. В гудронных теплообменниках можно применять плавающую головку в сочетании с сальниковым уплотнением. [c.266]

Далее теплоноситель под давлением 6000 Па подают под металлическую продольную газораспределительную решетку из стали Х17Н13М2Т диаметром 1200 мм, которая имеет живое сечение 3% и создает кипящий слой носителя высотой 400—500 мм. Для исключения выброса пыли из рабочей камеры над кипящим слоем хвостовым дымососом создается разрежение 50—100 Па, Скорость теплоносителя в слое принята 0,7 м/с. Расход природного газа в топочной камере составляет 20 м /ч, а в сводовых горелках 25 м /ч. Температура отходящих газов из печи равна 800 °С. При этой температуре носитель в сушилке предварительно подсушивается. [c.201]

Но помимо внешних параметров для любого теплообменника существует еще несколько внутренних параметров, которые могуз- выбираться практически независимо от внешних параметров. К внутренним параметрам теплообменника относятся, например, схема обтекания, поверхность теплообмена, тип и шаг решетки, скорость теплоносителей, гидравлические диаметры каналов, длины каналов, их число и т. п. Большое число варьируе.мых параметров значительно усложняет оптимизацию теплообменника даже при использовании ЭВМ. Кроме того, при оптимизации теплообменника важен обоснованный выбор критериев сравнения. При технико-экономической оптимизации часто трудно получить достаточно обоснованную зависимость приведенных затрат от каждого внутреннегс параметра теплообменника. [c.4]

При скорости пара, отнесенной к полному сечению аппарата, и >0,1 м/с на интенсивность действия вязких сил начинает оказывать влияние неоднородность поля скоростей теплоносителя, вызванная нестацнонарностью внедрения агента в барботажный слой. Профиль скоростей теплоносителя имеет максимум вблизи оси и нулевое значение у стенки. Еще А. Эйнштейн указывал, что градиент профиля скорости вызывает вращение пузырьков, на которые действуют силы, направленные к стенке аппарата, а также силы, обусловленные циркуляцией жидкости и направленные в сторону повы- [c.62]

Величина площади теплопередающей поверхности является характеристикой, учитываюигей лишь одну сторону этого противоречия (интенсификацию теплообмена с ростом скорости). Поэтому при оптимизации по такому критерию только наложение ограничений по гидравлическим сопротивлениям пли скоростям теплоносителей может избавить от больших энергетических затрат. [c.294]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология