Течения турбулентные, корреляционные соотношения

Оби ее корреляционное соотношение для средних коэффициентов теп.юотдачи при продольном обтекании плоской пластины. В большинстве практических случаев встречаются пластины с тупой передней кромкой и высокой степенью турбулентности набегающего потока. Вследствие этого на всей длине пластины существует только турбулентный пограничный слой и не наблюдаются резкие нзменения чисел Нуссельта от значений, задаваемых (2), до значений, определяемых зависимостью (8). В [7] получена графическая корреляция экспериментальных данных по теплообмену при течении воздуха на плоской пластине при 101<Нег<10 . Как показано в [8], приведеиное ниже соотношение не только хорошо описывает данные [7], но и удовлетворительно согласуется с измеренными значениями коэффициентов теплоотдачи в широком диапазоне чисел Прандтля [c.242]

Коэффициенты теплоотдачи ах и аг от теплоносителей к соответствующим наружным поверхностям стенки определяются по корреляционным соотношениям, приводимым в 4.1.5, в зависимости от характера взаимодействия каждого из теплоносителей с твердой поверхностью (вынужденное течение при ламинарном, переходном или турбулентном режимах, гравитационная конвекция, конденсация пара, кипение жидкости). Некоторые значения величин термических [c.339]

На рис. 3.42 представлены схемы движения теплоносителя в двухходовом (а) и четырехходовом (б) теплообменниках. Скорость движения теплоносителя при этом увеличивается соответственно в два и в четыре раза, что приводит к возрастанию значений коэффициентов теплоотдачи (aj) между этим теплоносителем и внутренней поверхностью трубок. Увеличение следует из корреляционных соотношений (3.59) и (3.60), согласно которым интенсивность теплоотдачи возрастает при увеличении скорости w движения теплоносителя в степени 0,8 и 0,33 для турбулентного и ламинарного режимов течения соответственно. [c.300]

При использовании метода поправок сначала все теплофизические свойства определяются при некоторой характерной температуре 1г, в качестве которой обычно выбирается средняя температура слоя tf. Однако в этом методе влияние переменности теплофизических свойств учитывается еще и тем, что в корреляционные соотношения для жидкости с постоянными свойствами вводятся поправочные множители, представляющие собой функцию отношения величины некоторого параметра при температуре стенки к соответствующей величине при температуре-внешнего потока. Результаты работ [4, 5] показали также, что, вводя в корреляционные соотношения для теплообмена в течении с постоянными свойствами поправочный коэффициент, представляющий собой функцию от Т о/Т оо, можно получить доста-то но точные значения характеристик турбулентного переноса в течении с переменными теплофизическими свойствами. [c.475]

Это соотношение предложено в [13] для ламинарного режима течения в тонких пограничных слоях (10 турбулентное течение, так и для более низких, поскольку вблизи передней кромки не выполняются приближения теории пограничного слоя. Для низких чисел Рейнольдса решение в общепринятом виде получить нельзя. Однако экспериментальные данные [14] свидетельствуют о том, что нрн На- -0 число Nu стремится к предельному значению 0,68. Этот результат использован в [13] нри получении корреляционного уравнения для всех чисел Ra<10Э [c.275]

Получены соответствующие полуэмпирические соотношения для теплопередачи [143, 144]. Эти соотношения, судя по всему, применимы для чисто кондуктивного режима, а также режимов ламинарного и турбулентного течений. В пределе, при для теплоотдачи внутреннего цилиндра получается такая же корреляционная формула, что и в случае одиночного горизонтального [c.292]

На основе экспериментального исследования массопередачи [253] получены корреляционные уравнения для расчета кинетики массоотдачи при ламинарно-волновом и турбулентном течениях пленки. Результаты сопоставлены с экспериментальными данными ряда исследователей и теоретическими зависимостями, полученными для ламинарной и волновой пленки. Предложены модели массопереноса в ламинарно-волновой и турбулентной пленках. Показано, что при ламинарно-волновом режиме коэффициент массоотдачи зависит от частоты волн. Полученные [253] соотношения могут быть использованы для расчета кинетики массоотдачи в жидкой фазе в трубчатых пленочных колоннах при умеренных скоростях газа. [c.126]

Если степень турбулентности набегающего потока не слишком велика и на передней кромке пластины нет турбулизирующих элементов, то на передней части поверхности течение будет ламинарным, а турбулизация произойдет на расстоянии Хкр от начала пластины. При А >А кр справедлива корреляционная формула (4.50) и теоретические соотношения (4.44) и (4.45). [c.69]

Однако при турбулентном режиме течения переменность теплофизических свойств влияет на число Нуссельта значительно сильнее. Было высказано предположение, что корреляционное соотношение Бейли [1] Ыи = 0,1Ка /з можно модифицировать, умножая его правую часть на некоторую функцию от Т /Тсв. Клозинг [4] провел критический анализ модифицированного соотношения Бейли и показал, что оно не позволяет достаточно успешно обобщить экспериментальные данные работы [5] в диапазоне низких значений Т о/Т оо. [c.483]

В работе [108] осуществлено аналогичное экспериментальное исследование с целью определить влияние естественной конвекции на теплообмен при течении воздуха в горизонтальной трубе при постоянной плотности теплового потока на стенке. Был сделан вывод, что при Re Ra = 10" вторичное течение становится весьма интенсивным и образуется пара симметричных горизонтальных вихрей. При Re Ra = 10 естественная конвекция оказывает заметное влияние на теплообмен в ламинарном течении. Было найдено, что критическое число Гейнольдса, при котором происходит переход к турбулентному режиму течения, зависит как от числа Рэлея, так и от уровня турбулентности втекающей жидкости. При высоких уровнях турбулентности на входе в трубу и отсутствии нагрева критическое число Рейнольдса составляет около 2000 и возрастает при увеличении числа Рэлея. Это объяснялось влиянием вторичного течения, подавляющего турбулентность. С другой стороны, при низком уровне турбулентности на входе критическое число Рейнольдса заметно выше (примерно 7700) и снижается при увеличении числа Рэлея. Усиливающееся вторичное течение вызывает переход к турбулентному режиму при меньших Re. На основании экспериментальных данных предложено следующее корреляционное соотношение аля критического числа Рейнольдса при низком уровне турбулентности течения во входном сечении трубы [c.644]

ВХОДНОГО сечения трубы. В работе [35] осуществлено экспериментальное исследование влияния естественной конвекции на устойчивость течения в горизонтальной трубе. Установлено, что в нагреваемой трубе переход к турбулентному режиму течения происходит при числах Рейнольдса, существенно меньших, чем в ненагреваемой трубе. В экспериментальных исследованиях [181, 182] изучено влияние естественной конвекции на характеристики развивающегося течения воздуха в изотермической трубе. Предложены корреляционные соотношения для коэффициента теплоотдачи на различных участках по длине трубы. Анализ такой же задачи проведен с помощью конечно-разностного метода в работе [63]. Рассчитаны профили скорости и температуры развивающегося течения в изотермической трубе при Рг = = 0,71 и различных значениях Не и Ог. Вторичное течение начинается вблизи входного сечения трубы и становится интенсивнее в верхней части трубы. Его скорость по всему поперечному сечению сначала возрастает при движении по потоку, достигая максимума, а затем постепенно снижается, когда среднемассовая температура жидкости приближается к температуре стенки. Такое явление наблюдалось и во многих других исследованиях. [c.648]

При наиболее часто реализуемом в теплообменной аппаратуре турбулентном режиме течения теплоносителя (Ке > 10 ООО) обычно используется корреляционное соотношение Крауссольда [3] [c.238]

Если течение турбулентно, то, используя корреляционное соотношение Рэнца и Маршалла и считая, что перенос с учетом объемного потока происходит, как описано в разделе 5.4, разумно, по-видимому, составить дифференциальное уравнение и выразить в нем мгновенную скорость в функции диаметра сферической частицы. Затем это уравнение можно проинтегрировать в пределах от начального до конечного диаметров. [c.250]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология