Степень турбулентности

Коэффициент теплоотдачи. Важнейшей и наиболее трудоемкой частью технологического расчета поверхности теплообменного аппарата является вычисление коэффициентов теплоотдачи. Методы определения этих величин изучаются в специальном курсе теплопередачи, здесь же приводится ряд формул, которыми и рекомендуется пользоваться при расчете теплообменных аппаратов. Коэффициент теплоотдачи от движущегося жидкого или газообразного потока зависит от режима движения при ламинарном (струйном) потоке коэффициенты теплоотдачи обычно малы, а при турбулентном потоке более высоки и возрастают с увеличением степени турбулентности. [c.600]

Теплопроводность зависит от скорости газа, следовательно, от степени турбулентности потока. Величина эффективного коэффициента теплопроводности определяется рядом факторов влияние каждого из них следует изучить в отдельности. [c.59]

Чем больше угол расширения, тем на меньшей длине достигается это выравнивание профиля скорости. Выравнивание потока по сечению диффузора за начальным участком может быть объяснено тем, что в расширяющихся трубах сильно возрастает величина пульсационных скоростей, а так как средняя скорость потока по длине диффузора уменьшается, отношение пульсационных скоростей к средней, т. е. степень турбулентности, возрастает, вследствие чего повышается интенсивность обмена количеством движения между различными слоями движущейся среды. [c.26]

Повышением степени турбулентности можно объяснить увеличение коэффициента теплопередачи в кожухотрубном теплообменнике, когда искусственно создаются пульсации потока жидкости на входе в аппарат. Из-за нелинейной зависимости высоты пены от скорости газа в дистилляционных колоннах пульсирующий поток создает большой объем пены, что увеличивает время контакта фаз, т. е. повышает эффективность процесса. [c.303]

Благодаря увеличению скоростей гаэа и повышению степени турбулентности потока при олефиновом режиме синтеза улучшаются условия теплоотвода, снижение концентрации реагирующих компонентов, т. е. [c.111]

В работе [123] сделана попытка обобщить данные по тепло-и массообмену в плотных, дистанционированных и кипящих слоях с единой позиции внешней задачи с учетом максимальных скоростей потока в узких сечениях зернистого слоя и степени его турбулентности. Измерение степени турбулентности [c.164]

Оби ее корреляционное соотношение для средних коэффициентов теп.юотдачи при продольном обтекании плоской пластины. В большинстве практических случаев встречаются пластины с тупой передней кромкой и высокой степенью турбулентности набегающего потока. Вследствие этого на всей длине пластины существует только турбулентный пограничный слой и не наблюдаются резкие нзменения чисел Нуссельта от значений, задаваемых (2), до значений, определяемых зависимостью (8). В [7] получена графическая корреляция экспериментальных данных по теплообмену при течении воздуха на плоской пластине при 101<Нег<10 . Как показано в [8], приведеиное ниже соотношение не только хорошо описывает данные [7], но и удовлетворительно согласуется с измеренными значениями коэффициентов теплоотдачи в широком диапазоне чисел Прандтля [c.242]

На интенсивность теплообмена через стенку реактора оказывает влияние режим движения потока (распределение скоростей, степень турбулентности). Вследствие отказа от гидродинамического подобия влияние режима движения будет различным в модели и образце. Поэтому удобно представить этот процесс суммарно как конвекцию теплоты и характеризовать коэффициентом теплоотдачи а. [c.465]

Скорость перемещения пламени в неподвижной смеси по нор.мали к его поверхности называют нормальной скоростью. Нормальная скорость минимальна для данной горючей смеси и является ее физико-химической характеристикой. Практически наблюдаемые скорости горения зависят от. степени турбулентности горячей смеси и значительно отличаются от нормальной скорости горения. [c.21]

Практически скорость горения зависит, кроме состава газовой смеси, от диаметра трубопровода, по кото- рому она движется, и начальной скорости смеси, так как эти факторы определяют степень турбулентности горящего газа. [c.34]

Величины й, т, п зависят от формы обтекаемого тела и степени турбулентности потока. Значение показателя степени т для внутреннего и внешнего потоков находится в пределах от 0,5 до [c.93]

Как известно, структура потока и потери в диффузорном канале определяются главным образом значением градиента давления (при той же степени турбулентности и степени равномерности [c.145]

С. Перепад давления в пучках оребренных и шероховатых труб. Перепад давления в пучках оребренных труб является функцией их геометрических характеристик (см. рис. 2). Профили скорости и толщины пограничных слоев около труб зависят от перечисленных на этом рисунке параметров и, конечно, от свойств жидкости и скорости ее течения. Структура потока в окрестности первого ряда труб существенно отличается от структуры, реализующейся во внутренней части пучка. Для внутренней части характерна высокая степень турбулентности потока как в межтрубном, так и п межреберном пространствах. В первых двух рядах отрыв пограничного слоя, после которого формируется рециркуляционная зона, наступает при 0 90° (см. рис. 1). Влияние турбулентности на отрыв пограничного слоя проявляется начиная с третьего илн четвертого рядов. Сравнение с трубами первого и второго ряда показывает, что для внутренних труб точка отрыва сдвигается вниз по потоку, а циркуляционная зона становится меньше по объему и усложняется по структуре. Чем меньше высота ребра к и чем больше расстояние между ребрами, тем больше течение около сребренной трубы напоминает течение около гладкой трубы. И наоборот, чем выше ребра и чем ближе они расположены друг к другу, тем больше течение напоминает течеиие в щели. [c.149]

Поскольку с увеличением глубины поперечно-обтекаемого пучка степень турбулентности потока увеличивается, для первых рядов коэффициент теплоотдачи несколько ниже, чем для последующих. [c.112]

Анализ методов пассивной интенсификации конвективного теплообмена при вынужденном движении турбулентных потоков показывает, что основной источник интенсификации теплообмена в турбулентных потоках - повышение степени турбулентности за счет отрывных явлений, вихревых структур и закрутки потока, многократного изменения направления движения и перестройки профиля скорости, а также при введении в поток различных турбулизирующих элементов. [c.336]

Толщина пограничного слоя и градиент давления зависят от длины и угла расширения диффузора, а также частично от формы поперечного сечения. Очевидно, что от этих же факторов зависит и форм-параметр и начало отрыва. Кроме того, сильное влияние оказывает состояние потока (степень турбулентности, толщина пограничного слоя) на входе в диффузор. [c.19]

Между зонами ламинарного и турбулентного течений всегда существует более или менее протяженная переходная область. Относящиеся к этой области данные характеризуются большим разбросом, что обусловлено часто неизвестной степенью турбулентности внешнего потока, а отчасти возмущениями, вносимыми передней кромкой, шероховатостью поверхности и т. д. Рекомендуемые корреляционные зависимости соответствуют усредненным значениям для теплообменников и аналогичных технических устройств. Необходимо учитывать большую степень неопределенности этих данных. [c.93]

В ламинарном пограничном слое давление постоянно поперек слоя, в то время как в турбулентном — комбинация р-Ьри . Тем не менее при малой степени турбулентности внешнего течения давление на внешней границе пограничного слоя равно давле(гию на стенке уравнение средней кинетической энергии [c.110]

По мере дальнейшего увеличения числа Ее течение в межтрубном пространстве становится сильно турбулентным. Степень турбулентности зависит от геометрии конфигурации пучка и числа Ке. Турбулентность увеличивается по мере продвижения в глубь пучка и, примерно, на уровне третьего или четвертого ряда становится полностью развитой. Несмотря на турбулентный характер окружающего потока, на поверхности внутренних труб по-прежнему развивается ламинарный пограничный слой. Такая структура течения наблюдается до Ке--10 и выше. [c.141]

Возможность торможения в газовой пленке может быть грубо оценена также вычислением величины концентрационного градиента между свободным объемом реагента в реакционной среде и реагента на поверхности гранулы катализатора. Если он составляет величину, которая больше нескольких процентов от концентрации реагента в основной массе среды, то, вероятно, имеет место торможение в газовой пленке. Концентрационный градиент зависит от природы реагирующих веществ и степени турбулентности. Влияние турбулентности изменяется для различных систем, но для оценки его значения имеются достаточно точные экспериментальные данные. Эта оценка была предложена Уилером [8], который показал, что для реакции, которая полностью лимитируется диффузией, константа скорости составляет [c.51]

При увеличении числа оборотов перемешивающего устройства возрастает сопротивление среды вращению, возникает и интенсифицируется турбулентный режим перемешивания (Ке > 100). При высокой степени турбулентности (Ке > 10 ) критерий мощности практически не зависит от критерия Ке . Эта область называется автомодельной, в ее пределах расход энергии определяется только инерционными силами. [c.449]

Теплообмен при турбулентном режиме течения пленки. Если в ламинарной области течения пленки при увеличении числа Рейнольдса происходит уменьшение коэффициента теплоотдачи, то при турбулентном режиме с ростом Re j, возрастает степень турбулентности потока, уменьшается толщина пристенного ламинарного слоя, а коэффициент теплоотдачи увеличивается. [c.152]

Предположив, что вся мощность N на валу ротора расходуется только на перемешивание жидкости внутри z валиков, а степень турбулентности за счет перемешивания существенно выше, чем турбулентность, обусловленная свободным течением в осевом [c.189]

Для расчета требуется выбор подходящих коэффициентов вихревой диффузии Су и Сг, которые являются функцией направления ветров, степени турбулентности и других факторов. Они могут быть выбраны для соответствующих атмосферных условий и высоты дымового облака из табл. 1-6. [c.40]

Альтернативой сжиганию газов в открытом факеле является их сжигание в замкнутой камере. В типичных конструкциях камер сжигания применяется циркулярное распределение потока, обеспечивающее высокую степень турбулентности и адекватное время пребывания (0,2—0,7 с) в малом объеме. [c.184]

Рассмотрение процесса с чисто физической точки зрения приводит к выводам, что скорость турбулентного пламени Ут определяется не масштабом турбулентности и значением числа Рейнольдса, а величиной пульсационной составляющей скорости потока. Существенно то, что при большой степени турбулентности потока Ут не зависит от горючих свойств газовой смеси, которые определяют нормальную скорость распространения пламени Этот результат является следствием рассмотрения процесса только с чисто физической точки зрения. При больших а выброс языков фронта пламени настолько значителен, а поверхность пламени так велика, что сгорание газа, попавшего в зону горения, должно происходить очень быстро и практически не должно зависеть от нормальной скорости горения и , а следовательно, и не тормозить выброс новых языков пламени. При экспериментальной оценке От зависит от [c.166]

Перемешивание дросселированием заключается в создании вихрей за счет повышения степени турбулентности жидкостного потока. Для дросселирования применяют клапаны и диафрагмы. [c.240]

Один из основных вопросов приложения теории свободных затопленных струй в вентиляционной технике (воздушные завесы, оазисы и др.) — оценка степени турбулентности струи, определяющей ее структуру. [c.7]

Поскольку, однако, опубликованные до настоящего времени экспериментально найденные показатели степени турбулентности струи характеризовались коэффициентом а по формуле (6), выводы из последующего анализа сопоставлены с этой величиной. [c.10]

При ламинарном движении газа или жидкости ф равен 0,5, п.ри турбулентном — значение этого коэффициента изменяется от 0,5 до 0,82, в зл-ыиоимости от степени турбулентности. [c.17]

Разброс В значениях а, т к п в формуле (4.125), полученных разными авторами, частично может объясняться различием в степени турбулентности набегающего потока. Влияние степени турбулентности потока на интенсивность массотеплообмена при обтекании частиц количественно не изучено. Некоторые качественные зависимости по влиянию степени турбулентности на интенсивность процесса переноса приведены в работах [293—295]. [c.202]

Математическая модель процесса разработана при следующих упрощающих предположениях. Концентрация абсорбтива по сечению колонны принимается постоянной. Пренебрегается продольное перемешивание по сплошной фазе, т. е. линейные скорости газа в промышленных распылительных аппаратах - порядка 5-10 м/с. Пренебрегается коагуляция и дробление капель и зависимость критерия Шервуда от степени турбулентности газового потока. [c.253]

В моделях слоя считается, что массопередача происходит через границу облака, которое имеет предполагаемую геометрию (обычно цилиндрическую, с вертикальными боковыми сторонами и плоским верком). Внутреннее перемешивание считается происходящим настолько быстро, насколько быстро образуется внутри облака однородная концентрация. Интенсивность вовлечения воздуха зависит от степени турбулентности, разности плотностей и скорости облака. В обоих основных типах моделей предполагается, что существует точка, где происходит переход (резкий или постепенный) к почти нейтральной плавучести, и что модель включает критерии для определения момента указанного состояния. [c.121]

Инжекторный смеситель (рис. 69) можно использовать для непрерывного смешения при приготовлении двухкомпонентного пропиточного раствора, для смешения компонентов перед формовкой алюмосили-катных катализаторов и т. д. При проходе через сопло 1 один компонент создает пониженное давление, способствующее подсасыванию в смесительную камеру 3 другого раствора и интенсивно перемешивается с ним. Смесь поступает в диффузор 2 и далее ее подают на последующую обработку. Различные методы расчета инжекторных смесителей рассмотрены в работах [26—28]. Диафрагмо-вый смеситель (рис. 70) состоит иэ корпуса-трубы 1, в которой на определенном расстоянии размещают несколько диафрагм 3 (дисков с отверстиями). Перемешивание происходит за счет повышения степени турбулентности жидкостного потока. Скорость смеси в расчете на полное сечение корпуса смесителя принимают равной 0,3—0,6 м/с. Число диафрагм —10—16 при расстоянии между ними 0,2—0,3 м. Потеря напора при этом составляет 5-10 —10 н/м на каждую диафрагму. [c.199]

В том случае, когда Re , найденная в соответствии с расчетами ламинарного двумерного несжимаемого течения, превышает значение Re , полученное по формуле (185), течение становится турбулентным. Эта универсальная зависимость справедлива только при очень малой степени турбулентности внен пего потока. [c.116]

Критическое число Рейнольдса, определяемое как точка л(аксимальной крутизны па графике зависимости коэффициента сопротивления от числа Ре в критической области, является функцией степени турбулентности ие-возмущенного потока Ти. Величина Ти определяется как отношение усред([енной во времени турбулентной кинетической энергии [см. уравнение (113) 2,2.1] к динамическому давлению в невозмущеином течении. [c.137]

Физическая интерпретация переходных режимов течения обсуждается, например, в (2]. Переход от пузырькового течения к снарядному происходит при межпузырь-ковых столкновениях, слиянии и росте пузырей. Этот процесс обычно делает пузырьковое течение неустойчивым при истинном объемном паросодержании выше 30% или около того, хотя может иметь место стабилизирующее влияние поверхностно-активных загрязнений или высокой степени турбулентности, что позволяет пузырьковому течению сохраняться при истинных объемных газосодержа-ниях и превышающих названный уровень. Считают, что переход (в подъемном потоке) от снарядного течения к вспененному вызывается существованием явления захлебывания в основании крупных пузырей, вызывающего унос жидкости вверх внутри пузыря и ведущего в конце концов к вспененному режиму течения. Переход от вспененного режима течения к кольцевому связывают с обращением потока, т. е. с изменением, при котором весь поток жидкости, вводимой в канал, течет вверх. Область кольцевого течения можно расширить, если в нее включить область, в которой пульсации напряжений трения на стенке отрицательны. Более детальное обсуждение этого вопроса дано в [2 . [c.183]

Сравнение с жспсраментальиь/.ми данными. Сопоставление экспериментальных данных по коэффициентам тепло- и массоотдачи для одиночной сферы в потоках воздуха и жидкостей, полученных различными авторами [37—43], с зависимостью (22) нока.чано па рис, 9. Данные нескольких анторои, получеппые для области 5-10 <Не(< <10 , свидетельству юг о нлиятн1и на теплоотдачу низкой степени турбулентности, Ма рис, 10 представлены результаты работы [39], авторы которой измеряли коэфф ци-енты теплоотдачи нри обтекании сферы воздухом при различной степени турбулентности в потоке, [c.247]

Исходя из этих положений дпя гидравлических резаков принята сопловая сборка конфузорного типа с ради-апьно-трубчатым стабилизатором потока (рис. 50). Корпусом сборки является конический ствол, в котором соосно закреплены сопло и стабилизатор, состоящий из центральной конической трубки и припаянных к ней снаружи пластин. Пластины разбивают крупные вихри на более мелкие, уменьшая их масштабы и степень турбулентности в"уЯ раз (п = 5-7 - число ячеек стабилизатора). Толщина пластин и стенок трубки должна быть минимальной - не больше 2 мм, концы их плавно закруглены. Угол сходимости образующих центральной трубки выбирается таким, чтобы поджатие потока во всех ячейках было одинаковым, и рассчитывается по формуле [c.169]

При теплопередаче от стенки к жидкому потоку или от жидкого потока к ртенке при вихревом движении основной перепад температуры происходит в пограничном слое жидкости. Это значит, что термическое сопротивление бД пограничного слоя среды играет решающую роль в процессе теплоотдачи. Следовательно, увеличение степени турбулентности, приводящее к уменьшению толщины пограничного слоя, способствует более интенсивной теплоотдаче. [c.448]

Массопередача при ректификации и абсорбции многокомпонентных смесей (1975) -- [ c.100 , c.101 ]

Теория горения и топочные устройства (1976) -- [ c.88 , c.89 ]

Экстрагирование из твердых материалов (1983) -- [ c.83 , c.86 , c.87 ]

Жидкостные экстракторы (1982) -- [ c.53 ]

Тепломассообмен Изд3 (2006) -- [ c.188 ]

Теплопередача Издание 3 (1975) -- [ c.190 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология