Температура среднемассовая

Рис. 3.3. График для нахождения поправки при определении среднемассовой (ср.т, среднемольной <ср, м. и средней ср температур по среднеобъемной температуре 1ср о (цифры на кривых) в зависимости от наклона кривой разгонки (по ГОСТ) 6э

При определенном значении температуры (характеристическая температура) к/ = к . Для данной реакционной системы среднечисловая и среднемассовая молекулярная массы соответственно равны [c.544]

Га — среднемассовая температура кипения топлива при давлении 0,1 Ма [c.41]

Рис. 4.47. Масса нагара в зависимости от среднемассовой температуры кипения топлива 1, [157]

Среднемассовые значения безразмерной температуры и концентрации находят интегрированием по сечению [c.135]

Здесь Т — среднемассовая температура потока. Из уравнения (3-5) получаем для круглой трубы [c.100]

I. Переменные физические свойства. Эксперименты, проведенные различными авторами [8—10] с воздухом, водородом и гелием при температурных факторах (отношениях среднемассовой температуры к температуре стенки) 0,5<Т(,/Тад<2,0, показали, что для газов влияние радиального изменения свойств па коэффициент теплоотдачи не превышает 10%. [c.235]

Динамическая вязкость т] , определяется по среднемассовой температуре жидкости Ть, i w — по температуре стенки Тда. [c.236]

Коэффициенты теплопроводности Х, кинематической вязкости V и температуропроводности к движущейся среды определяются но среднемассовой температуре [c.259]

Определение Nu при нагреве за счет вязкой диссипации. Во многих промышленных процессах интенсивности нагрева за счет вязкой диссипации особенно велики вблизи стенки, как, например, при течениях, обусловленных перепадом давления, в каналах. Маленькие скорости (условие отсутствия скольжения) делают конвекцию в этой области второстепенным фактором, так что локальная температура определяется из баланса между вязкой диссипацией и теплопроводностью. Из-за низких коэффициентов теплопроводности возникают большие температурные градиенты, в результате чего распределение температур у стенки довольно слабо зависит от среднемассовой температуры жидкости. Поэтому использование коэ( )фициентов теплоотдачи [см. (31)] или числа Nu [см. (30)], отнесенного к среднемассовой температуре, может привести к физически ненадежным значениям этих величин. Ниже мы проиллюстрируем это утверждение на примере и затем повторно определим число Нуссельта, чтобы сделать его приемлемым для течений с суш,ественным нагревом из-за внутреннего трения. [c.336]

Второе уравнение является тепловым балансом, из которого определяется среднемассовая температура пара [c.402]

Среднемассовая температура струи плазмы колеблется в пределах 6000—15 000 К в зависимости от [c.664]

В этом уравнении все параметры рассчитываются по среднемассовой температуре. Уравнение справедливо для турбулентного потока при 2000< Ке< 40 ООО. [c.23]

На входе в ребойлер жидкость, как правило, переохлаждена, поэтому перед зоной двухфазного течения располагается зона течения переохлажденной жидкости. Достаточно надежные оценки коэффициентов теплоотдачи в зоне течения переохлажденной жидкости могут быть получены по (16) при 5=(ДТ( /ДТо), асъ - а.1 и а й, рассчитанного по разности между температурой на поверхности теплообмена и на линии насыщения при локальном давлении ДТь, а ДТо представляет собой разность между температурой на поверхности теплообмена и среднемассовой температурой переохлажденной жидкости. Несложные преобразования с использованием (1) — (4) позволяют получить следующее выражение [c.79]

Для охлаждения масла используются сотовые ТМР, позволяющие охлаждать масло топливом. Одновременно рещается задача подготовки топлива к подаче в камеру сгорания (нагрев, снижение вязкости). Охлаждающие площади современных ТМР достигают 1,5-5 м . Наиболее тяжелыми режимами работы теплообменников на самолете являются движение на высоте на установившемся режиме (расход топлива уменьшается, а масла - практически не изменяется), планирование самолета с большой высоты при работающем двигателе на малом газе, переходы с максимальных оборотов до малого газа или резкая остановка двигателя на Земле. Среднемассовая температура топлива на некоторых двигателях поднимается до 100"С и выше, а местная температура топлива у стенки трубок ТМР - значительно выше ЮО С (рис. 12). [c.96]

С повышением температуры нагревания исходных реагентов степень дисперсности (процентное содержание частиц размером менее I мк) значительно воз-, растает и достигает 95-98%. При этом увеличивается степень дисперсности двуокиси титана вследствие значительного возрастания скорости реакции, что приводит к уменьшению длины зоны взаимодействия и увеличению числа зародышевых центров кристаллизации в единицу времени. Однако при проведении процесса с предварительным нагреванием исходных реагентов встречаются большие трудности в подборе коррозионноустойчивых материалов и в аппаратурном оформлении процесса. Исследовали возможность использования высокочастотного разряда для нагревания кислорода до высокой температуры с последующим сжиганием в нем четыреххлористого титана. В зоне разряда кислород нагревали до температуры 7000-8000°К, причем по рси разряда наблюдался небольшой провал температуры. Среднемассовую температуру плазменной струи кислорода в месте ввода четыреххлористого титана можно регулировать в широких пределах изменением расхода кислорода при постоянной мощности разряда или изменением мощности разряда при постряннрм расходе плазмообразующего кислорода. [c.78]

Формула (2.13) становится более удобной для использования, если принять, что /1 = 20°С и и равна среднемассовой температуре кипения В этом случае плотность насышенных паров рп1 0, а плотность паров топлива при среднемассовой температуре кипения рп5 может быть вычислена по формуле [c.41]

Среднее значение И называется среднемассовой энтальпией. Соответствующие ей значения плотности и температуры в обгцем случае отличны от средних значении р и Т. При постоянной плотности (несжимаемая жидкость) [c.100]

Метод отношения свойсгт. В этом методе все свойства рассчитываются ири среднемассовой те шературе жидкости, а затем все влияние переменности свойств описывается отношеннялш значений свойств нрн температура, стсики и среднемассовой. [c.125]

Область применимости уравнений (1) и (2) лежит в пределах Re, <10 Не, <10 и 0.6<Рг<2000. Физические сво11ства определяются по среднемассовой температуре жидкости Ть. [c.242]

Прирост температуры существенно зависит от Ыа, т. е. от интенсивности тепловыделения за счет вязкой диссинации. Однако форма температурного профиля относительно нечувствительна к N3. Пример этого дан на рис. 7, где показаны развивающиеся профили температуры, отнесенной к среднемассовой температуре 0 ,гс при полностью развитом теплообмене для течения в щели жидкости, описываемой степенной зависимостью (для двух различных N3). Хотя 0(, возрастает почти в 10 раз, когда N3 увеличивается от 1 до 10, это фактически не оказывзет влияния на форму профилей 0/0(, . [c.335]

При неравных тепловых потоках необходимо проверить рассчитанную температуру стенки, так как при определенных условиях теплопереноса понятие коэффициента теплоотдачи теряет свое значение (температура стенки или Гз становится равной среднемассовой температуре жидкости Г ). Имеется также возможность передачи теплоты от одной стенкм к другой. Как показано при помощи специального анализа [6], даже при равных тепловых потоках или равных температурах для практического использования пе рекомендуются кольцевые каналы с [c.337]

Изменение коэффициента теплоотдачи с паросодержанием. Полезно описать, по крайней мере качественно, последовательное изменение локальной температуры поверхности (или локального коэффициента теплоотдачи) по длине трубы по мере того, как происходит испарение.. Локальный коэффициент теплоотдачи можно получить делением тепловой нагрузки (постоянной по длине трубы) на разность температуры стенки и среднемассовой температуры жидкости. На рие. 1 гюказаны типичные изменения этих двух температур гю длине трубы. Изменение коэффициенга [c.379]

В соответствии с пepвы ш двумя предположениями 1г , может быть вычислена как энтальпия насыщенного воздуха при локальной среднемассовой температуре йоды [как установлено в 1.2.2, т. I, уравпение (I) справедливо, если энтальпии воды и воздуха отсчитываются от значений при О С, использование же других точек отсчета может привести к значительным ошибкам). [c.121]

Дж. П. Торделла [39] исследовал нестабильное течение расплавов полимеров и назвал описанное выше явление дроблением экструдата . Впервые оно было изучено Спенсером и Диллоном [40], которые установили, что критическое напряжение сдвига на стенке не зависит от температуры расплава, но обратно пропорционально среднемассовой молекулярной массе. Эти выводы не потеряли своего значения и в настоящее время. Следует упомянуть также две работы статью Уайта [30] об искажениях формы экструдата и более позднюю обзорную работу Петри и Денна [41 ], посвященную нарушению стабильности в процессах переработки полимеров. Рассматривая дробление поверхности экструдата различных полимеров, можно обнаружить много сходного. При 0,1 МПа экструдат полистирола приобретает спиральную форму, а при более высоких напряжениях сдвига искажения значительно усиливаются. Визуальные [c.476]

Из формулы (138) ВИДНО, что Т является среднемассовым значением температуры торможения. Воспользуемся полученной средней величиной температуры торможения для вычпсленпя среднего значения критической скорости звука [c.269]

Если в обычных условиях свободно горящая дуга (см. гл. 1) имеет среднемассовую температуру газа-В столбе порядка (6н-8)10 ° К, то дуга, стабилизованная газовым вихрем, позволяет получить среднемассовые температуры плазменного факела порядка (10- 30) X Х103 °К. [c.253]

Давление сходимости определяют методом Хэддена. По этому методу жидкую многокомпонентную фазу условно представляют в виде бинарной системы, состоящей из легкого компонента и гипотетического тяжелого компонента, который характеризуется среднемассовой критической температурой и среднемассовым критическим давлением всех компонентов смеси, кроме легкого. Давле- [c.57]

Для всевдотяжелого компонента рассчитываем среднемассовую критическую температуру и среднемассовое критическое давление [c.60]

Полученную жидкую фазу условно разбиваем на два компонента. За легкий компонент принимаем метан, за псевдотяжелый — все остальные компоненты смеси. Для псевдотяжелого компонента по уравнениям (П.127—П.128) определяем среднемассовые критические температуру и давление. Результаты расчетов приведены ниже [c.65]

Смотреть страницы где упоминается термин Температура среднемассовая: [c.17] [c.8] [c.144] [c.124] [c.234] [c.236] [c.237] [c.237] [c.316] [c.327] [c.331] [c.333] [c.336] [c.337] [c.379] [c.381] [c.121] [c.123] [c.257] [c.72]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология