Сжимаемость газов зависимость от приведенных

Компрессоры делят также по числу цилиндров и числу ступеней сжатия (рис. 2). Последовательное сжатие газа в нескольких ступенях (цилиндрах I) обусловлено необходимостью ограничить температуру сжимаемого газа, так как при высокой температуре в цилиндровой группе смазочные масла разлагаются, теряют эксплуатационные качества, образуют нагар, наличие которого может привести к воспламенению и взрыву. Газ после сжатия в цилиндре ступени / с температурой нагнетания 150...200 °С (в зависимости от свойств газа) поступает в межступенчатый охладитель 2, где охлаждается до температуры всасывания в цилиндр ступени II, и так далее до требуемого конечного давления. Отношение начального давления к конечному в одном цилиндре называют степенью сжатия (обычно от 1 2 до 1 4). [c.8]

Поскольку дальнейшее изложение материала основано на зависимостях механики жидкости и газа, с одной стороны, и теории оболочки, с другой, необходимо привести некоторые сведения из области газодинамики и теории распространения волн в сжимаемой среде и твердом деформируемом теле. [c.9]

Сходство между квазистациокарным течением сжимаемого газа по твердым капиллярам и аналогичным течением несжимаемой иид-кости по капиллярным путям, стенки которых обладают эластичностью в поперечном направлении (у пленок - за счет расклинивающего, у каналов Плато-Гиббса - за счет капиллярного давления), состоит в переменной (в пространстве и времени) вместимости этих коммуникаций, принципиально отличающей их от коммуникаций с несжимаемой жидкостью и твердыми стенками. Различие же состоит в разном характере зависимости давления от "вместимости" в случае сжимаемого газа действует закон прямой пропорциональности, в случае дисперсной системы эта связь носит нелинейный характер. Но главное отличие формулы (57) от формул (63) и (64) заключается, конечно, в ток, что гравитационные слагаемые в последних формулах практически всегда пренебрежимо малы (в качестве исключения ножно, пожалуй, привести лишь диффузию броуновских частиц). [c.143]

Моделирование неоднородности атмосферы в расчетной области для задания начальных условий и в процессе счета осуществляется методами, предложенными в монографии [163] на основе решения уравнений Рейнольдса для сжимаемого теплопроводного газа с учетом подстилающей поверхности, фонового ветра [199], приповерхностных термиков [200], а также дрейфа термиков в стратифицированных воздушных потоках [201]. В некоторых работах, например в [202], рекомендуется при численном моделировании аварий на объектах газовой промышленности для задания начальных условий и описания неоднородности атмосферы в процессе расчета применять упрощенный подход, а именно - известную эмпирическую модель атмосферной турбулентности, использующую классы устойчивости Паскуилла [203, 204]. Эта модель базируется на статистических обобщениях натурных наблюдений за изменениями параметров атмосферы, в зависимости от погодных условий, времени суток, высоты над уровнем земли, и т.д. В данной модели практически не учитываются географическое положение точки газового выброса, рельеф местности в зоне аварии, влияние газовой струи на изменение параметров окружающей атмосферы, и т.д. С учетом вышесказанного рекомендация работы [202] является в нашем случае неприемлемой, т.к. приводит к существенному снижению адекватности численных методов моделирования аварийных выбросов газов в атмосферу, рассматриваемых в настоящей монографии. Здесь следует особо подчеркнуть, что необоснованное сопряжение методов эмпирического анализа и методов численного моделирования, допускаемое в [202], во многих случая может привести к потере практической значимости результатов моделирования. [c.375]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология