Температура всасывания

НИЯ to — —15 °С, температура конденсации = +30 С, температура переохлаждения = +25 °С. По стандартным условиям холодильная машина работает с перегревом засасываемого в компрессор пара (температура всасывания для аммиака — —10 °С, для фреона = +15 °С). [c.658]

Примем следующие обозначения (рис. 11.8, а) ро — абсолютное давление над уровнем жидкости в опорожняемой емкости (равное атмосферному, если резервуар открыт) 2 — отметка верхней точки области кавитационных явлений, отсчитываемая от уровня жидкости — потери напора во всасывающем тракте Рп — давление насыщенного пара при температуре всасывания. [c.147]

Температура всасывания воздуха I ступенью / — рр=5 кгс/см pJ = 130.5 мм рт. ст. 2 —рр = 3 кгс/см Р = 84 и 101.8 мм рт. ст. [c.180]

Способ 16. Дросселирование на всасывании. Этот способ базируется на свойстве центробежной машины создавать на одинаковых режимах (при одинаковых треугольниках скоростей) одинаковые напоры, выраженные в метрах газового столба, независимо от удельного веса среды. Для неизменных физических свойств газа (/( = /С и / = i ) и неизменной температуры всасывания условие равенства напоров идентично равенству степеней повышения давления (е = е). [c.280]

Рп1 — РРн. п Rb.u где Tj) = 1,0 — относительная влажность воздуха при условиях всасывания /Эд. п = 2332 —давление насыщенных паров при температуре всасывания в первую ступень T i, Па рщ = 10 — давление воздуха, всасываемого в первую ступень, Па = = 287,2 и в. п = 462 — универсальные газовые постоянные соответственно сжимаемого воздуха и водяного пара. кДж/кг. К- [c.350]

Количество тепла, отводимого в холодильнике от 1 кг газа, охлаждаемого до температуры всасывания, выражается в 5, Г-диаграмме площадью, расположенной под отрезком изобары между изотермами Га и Т соответствующим температурам газа при входе в холодильник и выходе из него. [c.31]

Вследствие недоохлаждения газа в промежуточных холодильниках температура всасывания во всех ступенях выше, чем в первой ступени, а потому имеем следующие равенства [c.68]

Если температура всасывания в I ступень значительно ниже, чем во II (в зимних условиях), или относительная влажность мала, то конденсации влаги перед II ступенью не наблюдается, В таком случае выделение влаги перед III ступенью происходит при условии [c.89]

Задача поверочного расчета — по рабочим объемам цилиндров и относительным объемам мертвых пространств определить производительность компрессора и промежуточные давления между ступенями. При этом предполагается, что известны состав газа, начальное и конечное давления и температуры всасывания по всем ступеням. [c.90]

Коэффициент Цел, а во многих случаях и коэффициент выражаются величинами, близкими к единице, и весьма мало изменяющимися при последующих уточнениях промежуточных давлений. Поэтому и рассматриваются как постоянные, причем, если они известны по предварительному термодинамическому расчету, то принимаются их прежние значения. В противном случае они находятся по предварительным давлениям, вычисленным по формуле (III.42), и температурам всасывания соответствующих ступеней. При больших отклонениях в сжимаемости газа следует найденное значение уточнить по давлению, вычисленному повторно по формуле (III.43), а затем пересчетом по уточненному la заново определить [c.91]

Обычно адиабатическим индикаторным к. п.д. пользуются для оценки работы одноступенчатых компрессоров без охлаждения, но он представляет интерес также в исследованиях многоступенчатых машин. В этом случае адиабатическую мощность компрессора определяют как сумму адиабатических мощностей всех ступеней, вычисленных с учетом температур всасывания, но без потерь давления при всасывании и нагнетании, т. е. по номинальным давлениям. Найденный таким образом адиабатический индикаторный к. п. д. не отражает влияния межступенчатого недоохлаждения газа, но лучше, чем изотермический к. п. д. определяет потери мощности вследствие сопротивлений в коммуникации, утечек газа и неблагоприятного теплообмена между газом и стенками цилиндра. [c.103]

Подставляем значение из выражения (Х.6), причем, предполагая температуру всасывания неизменной, заменяем отношение плотностей отношением первоначального давления всасывания к новому р и получаем [c.564]

Для пояснения описанной методики приведем рис. 2.25,6, на котором представлены результаты расчета теплоотдачи в стенки компрессора ФУУ-80, работающего на фреоне-12 при температуре всасывания 7" = 5° С, температуре конденсации = 40° С, п = 960 об/мин (расчеты выполнены инж. В. Н. Пономаревым на ЭВМ Минск-22 ). К сожалению, мы не можем пронести точной количественной идентификации модели из-за отсутствия соответствующих экспериментальных данных. Качественно же результаты расчета соответствуют тем измерениям динамики теплоотдачи, которые выполнены на кафедре компрессоростроения ЛПИ им, Калинина Б. С. Фотиным, А. И. Науменко и Л. Н, Рыжиковым. Когда процесс конвективного теплообмена осложняется изменением агрегатного состояния рабочего тела, пограничный слой на стенках камеры подвергается сильной деформации потоком массы, и приводимые зависимости теряют силу. В таких случаях к расчету необходимо привлекать данные эмпирического происхождения. [c.143]

А — температура всасывания 25 °С -5—перегрев всасываемого пара 20 К С —перегрев всасываемого пара 11 К /о, /к температуры соответственно кипения и конденсации [c.22]

Графическая характеристика, полученная при испытании насоса С5/200 на пропане (с температурой всасывания 27°), дана на рис. 163. [c.250]

Гвс — абсолютная температура всасывания в °К [c.281]

Если адиабатическую мощность многоступенчатого компрессора определить как сумму адиабатических работ всех ступеней, вычисленных по температуре всасывания этих ступеней без учета потерь давления прп всасывании и нагнетании, то найденный таким образом адиабатически-индикаторный к. п. д., хотя и не отражает влияния неполного межступенчатого охлаждения газа, но зато более отчетливо, чем изотермический к. п. д., выражает потери мощности вследствие сопротивлений на пути газа, его утечек и неблагоприятного теплообмена между газом и стенками цилиндров. [c.283]

Для обеспечения сухого хода компрессора необходимо поддерживать температуру всасываемых паров в аммиачных установках одноступенчатого сжатия на 5—10° С выше температуры кипения, а в фреоновых установках — на 15—25° С. В установках двухступенчатого сжатия температура всасываемых паров должна быть на 5— 10° С выше /о. а при наличии на всасывающей стороне теплообменных аппаратов — на 15° С. Температура всасывания у ц. в. д. должна быть на 5° С выше температуры кипения при промежуточном давлении. [c.314]

Признаками начала влажного хода компрессора являются следующие показатели температура всасывания равна температуре кипения, температура нагнетания значительно ниже нормальной, на стенках цилиндров появляется иней. [c.314]

На индикаторной диаграмме давления проводят линии номинальных давлений всасывания Рве и нагнетания Рн, а на индикаторной диаграмме температуры линию температуры всасывания Гвс. [c.103]

Сравнительный процесс ступенчатого изотермического сжатия состоит по меньщей мере из двух ступеней сжатия, из которых первая находится под влиянием температуры всасывания, а вторая и последующие под влиянием температуры среды, поступающей на охлаждение. [c.266]

Поршень и цилиндр изготовляются из чугуиа поршень плавающий. Температура поршня для воздушных компрессоров приближенно принимается равной средней температуре всасываемого и нагнетаемого воздуха. Температура всасывания I ступени принята равной температуре наружного воздуха <18 =25° С. Температура нагнетания I и П ступеней рассчитывается [11] [c.87]

При решении полученной системы уравнений с учетом различия величин Tad и Тес2 отношение давлений в первой ступени оказывается значительно большим, чем в других ступенях, что объясняется более низкой температурой всасывания первой ступени. Такое распределение отношений давлений вызвало бы снижение объемного коэффициента первой ступени, а следовательно, увеличение рабочего объема цилиндра этой ступени и общей массы машины. Поэтому при составлении номограммы отношение температур всасывания из системы уравнений исключено. [c.70]

Допускаем, что у рассматрпваемых ступеней коэффициенты наполнения одинаковы и температуры всасывания равны, а газ является идеальным. При этом условии [c.250]

Рассмотрим случай сжатия влажного газа с относительной влажностью ф = 1 и температурой всасывания t = 25° С при отношении давлений е = 4. Этой температуре соответствует давление насыщенного водяного пара в 3,17 кн1м . В конце сжатия парциальное давление водяного пара становится равным 3,17-4 = 12,68 кн1м . Температура конденсации пара такого давления равна 50° С. Следовательно, чтобы не происходила конденсация водяных паров в цилиндре при условии, что температура его стенки превышает на 15—20° температуру в водяной рубашке, необходимо, чтобы температура воды в ней была не ниже 30—35°, т. е. на 5—10° выше температуры всасываемого газа. [c.319]

Температура газа в ресивере Трес, которая входит в расчетную формулу (Х.42), может быть принята при отсутствии за компрессором концевого холодильника на 40—60° выше температуры всасывания [c.611]

До определения коэффициентов выделения влаги проверяем на-ли-чие конденсации. В табл. XI 1.9 находим температуры всасывания I ступени 20° С и II ступени 33° С. Этим температурам, как видно из табл. II 1.3, соответствуют давления насыщенного водяного пара щ = 2,34 khIm и Рн. п2 = 5,03 кн1м . При заданной относительной влажности всасываемого [c.686]

Если жидкость перекачивается из открытой емкости, то давление ро равно атмосферному р . Давлейие на входе в насос р должно быть больше давления р насыщенного пара перекачиваемой жидкости при температуре всасывания (Рвс > р/), так как в противном случае жидкость в насосе начнет кипеть. При этом в результате интенсивного выделения из жидкости паров и растворенных в ней газов возможен разрыв потока и уменьшение высоты всасывания до нуля. Следовательно [c.131]

Ю" н м (25—40ат) и охлаждается в холодильнике //до температуры всасывания. Процесс сжатия изображается иа диаграмме Т—5 изотермой 1—2. Затем газ охлаждается в регенеративном противоточном теплообменнике /// (по изобаре 2—3), по выходе из которого делится на две части. Одна часть газа направляется 1Ш дальнеи1иее охлаждение в регене- [c.672]

Так, например, наполненный фторопласт-4 применяется в качестве поршневых колец на одноступенчатом циркуляционном насосе US 1,6—281/301. Узел уплотнения этого насоса показан на рис. 59. Сжимаемой средой здесь является водород, дожатие которого производится с 301 до 320 кПсм . Температура всасывания 60° С число оборотов вала 180 в минуту. [c.122]

Примечание, Температура кипения /q = -34,4 °С, температура конденсации /к = -40,0 °С, температура всасывания Гвс = -18,3°С, переохлаждения ДГпо = 2К. [c.51]

Здесь Яб — атмосферное (барометрическое) давление в данной местности, пересчитанное в метры столба перекачиваемой жидкости йнае. — давление насыщенного пара всасываемой жидкости (при температуре всасывания), в метрах столба перекачиваемой жидкости Ьсопр — гидравлическое сопротивление всасывающей линии, включая затрату энергни на сообщение скорости потоку жидкости, в метрах столба лерекачиваемой жидкости йкав — кавитационная поправка [c.418]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология