Влияние градиента давления поверхностного трения

Рис. 2.16. Влияние параметра продольного градиента давления Д = и/ри ) йр/(1х) на относительные значения периода обновления подслоя Фт, пульсаций поверхностного трения Фт и коэффициентов асимметрии Фв и

Результаты вычислений профиля скорости / (л), поверхностного трения /"(1) и градиента давления К в плоском канале при стабилизированном течении представлены на рис. 4.1 и 4.2 по данным [1, 9]. Качественно влияние отсоса (вдува) коррелируется с тем, что было установлено для автомодельных пограничных слоев на пластине [6] отсос (Rev>0) делает профиль скорости более заполненным, а градиенты скорости на стенке большими при вдуве (Rev<0) картина обратная — профиль осевой скорости вытягивается, но градиенты скорости на стенке меняются незначительно. [c.128]

В следуюш,ей главе мы рассмотрим влияние массообмена, градиента давления, геометрии тела и химических реакций, отличных от реакции диссоциации, на поверхностное трение и теплопередачу в сжимаемом турбулентном пограничном слое. [c.275]

В п. 8.2 и 8.3 рассматривается только влияние переноса массы на поверхностное трение и теплопередачу химически не реагирующего сжимаемого газа в турбулентном пограничном слое. Затем мы усложняем теорию, принимая во внимание наряду с эффектами переноса массы эффекты химических реакций. В число химических реакций, рассматриваемых в теории, включаются как реакции, происходящие только между компонентами внешнего потока, так и между ними и компонентами, входящими в пограничный слой в результате передачи массы на поверхности тела, вне зависимости от механизма передачи массы. Полученные результаты будут соответствовать течению на плоской пластине при отсутствии градиента давления. [c.276]

В плане возможных приложений к течению на криволинейной стенке отметим также более раннюю работу [261, где на основе измерений средних и пульсационных составляющих скорости, а также поверхностного трения изучалось влияние благоприятного градиента давления на состояние пограничного сюя на плоской пластине. Разрушение логарифмической области наступает при значении параметра градиента давления у/ ри1)йР/йх -0.02. Это связано с [c.167]

В третьей главе рассматриваются вопросы турбулентных течений, которые недостаточно полно освещены в литературе. Практический интерес представляют опыты, в которых исследовалось влияние продольного градиента давления и сжимаемости потока на значение допустимого числа Рейнольдса шероховатости обтекаемой поверхности. Определена допустимая высота элементов шероховатости, при которой интегральные характеристики турбулентного пограничного слоя (поверхностное трение и теплоотдача) остаются еще неизменными. [c.8]

Рассмотрим случай течения в турбулентном пограничном слое с продольным градиентом давления. На рис. 2.27с представлено распределение статического давления р и градиента давления с1р/(1х вдоль специального вкладыша, установленного в рабочей части аэродинамической трубы. В этих условиях наблюдается резкий переход от отрицательного градиента давления к положительному. Это приводит к сильному влиянию предыстории развития пограничного слоя на его местные характеристики. Из рис. 2.27 б видно, что в этом случае имеет место сложная картина изменения вдоль потока коэффициента поверхностного трения f, непосредственно измеренного с помощью методов, описанных в 4.5 (гл. 4). [c.137]

В [4.60] было исследовано влияние выдвинутого в поток датчика трубка-выступ на распределение статического давления вдоль обтекаемой поверхности. Установлено, что в безградиентном потоке выдвижение трубки датчика над обтекаемой поверхностью на высоту до 0,5 мм незначительно влияет на распределение статического давления как вверх, так и вниз по потоку от датчика. Малая высота выступа датчика по отношению к толщине вязкого подслоя позволяет применять его и для измерения поверхностного трения в турбулентном пограничном слое с продольным градиентом давления с использованием универсального градуировочного соотношения (4.69), поскольку линейное распределение скорости в вязком подслое при уи /1> < 5 соблюдается и при Р/с1х ф 0. [c.281]

Вынужденные стационарные рещения, подобные приведенным выше, получены также при исследовании экваториальной циркуляции океана. Здесь в качестве воздействия выступает напряжение ветра, распределенное по поверхностному перемешанному слою. Для того, чтобы получить реалистичную структуру течений, необходимо рассчитывать большое число мод. Это продемонстрировал Мэкриэри [501]. Он использовал модель, в которой были специальным образом параметризованы вертикальная вихревая вязкость и вертикальная вихревая диффузия. Они были неизменны на каждом уровне и менялись по глубине, так что структура мод течения сохранялась и моды оставались независимыми друг от друга. Для каждой из мод были выписаны уравнения (11.14.1) — (11.14.3). Коэффициент трения возрастал с номером моды г на самом деле можно считать пропорциональным с1). Для нескольких первых мод трение было малосущественным, а напряжение ветра уравновешивалось градиентом давления. Соответственно, вклад этих мод в течение был невелик. Вместо этого, как показывает решение без учета изменений по оси х, основной вклад вносили те моды, которые были настолько сильно подвержены влиянию трения, что влияние восточной и западной границ становилось второстепенным по сравнению с локальными эффектами. Примеры полученных этим методом решений показаны на рис. 11.20. [c.200]