Давление изменение вдоль реактора

Если можно не учитывать влияние изменения давления на ход процессов в реакторе, то допустимо исключить из рассмотрения закон сохранения импульса в проточных реакторах такое упрощение приемлемо, когда скорость звука в реагирующей смеси значительно превосходит скорость движения этой смеси вдоль реактора. [c.16]

Рассмотрим в качестве примера проточный химический реактор идеального смешения. Для того чтобы составить уравнения исследуемого химического реактора, нужно воспользоваться законами сохранения массы, энергии и импульса, т.е. составить уравнения материального баланса и уравнение теплового баланса реактора что касается закона сохранения импульса, то его можно исключить, если не учитывать влияние изменения давления на ход процессов в реакторе (это упрощение допустимо для проточных реакторов, в которых скорости упругой волны в реагирующей смеси значительно превосходят скорость движения этой смеси вдоль реактора). [c.225]

Технологические температура сырья на входе в реактор давление на входе в реактор Р степень приближения к равновесию Фр время контакта, температура и скорость реакции характер кривой изменения температуры вдоль реактора Г = ф ( рз) тепловые нагрузки в отдельных элементах реактора скорости в трубе и падение давления. [c.56]

При интегрировании кинетических уравнений (3.102) и (3.103) необходимо также знать характер изменения давления вдоль реактора, т. е. функцию Р = ф(/). Обычно задается просто АР — разность-давлении в начале и конце реакционной зоны и можно принять равномерное падение давления вдоль реактора Р = Ро —al). Часта достаточно считать давление в реакторе постоянным, положив АР =0. Мы ограничимся лишь этим последним приближением. [c.81]

При расчете реакторов по формуле (УИ1-281) следует помнить, что в случае газовой фазы причиной изменения объема системы кроме химической реакции может быть также снижение давления вдоль оси реактора, обусловленное преодолением сопротивлений [c.297]

Первое условие означает, что все элементы среды (которые можно представить себе заключенными в небольшие проницаемые оболочки) проходят через реактор за одинаковое время и претерпевают ту же последовательность изменений давления, температуры и концентрации. Второе условие означает, что молекулы реагентов и продуктов не диффундируют из одного такого элемента среды в другой при прохождении их через реактор. Отсюда следует, что в каждом элементе степень превращения является одной и той же, и поэтому эти элементы можно рассматривать как миниатюрные реакторы периодического действия, перемещающиеся вдоль системы. Таким образом, реактор вытеснения в целом можно характеризовать теми же параметрами, что и систему периодического действия с длительностью реакции, равной времени прохождения элемента через реактор вытеснения, и аналогичными последовательностями изменения [c.47]

В гл. II, п. 3 давление реагирующей смеси принималось одинаковым по всему реактору. В действительности, однако, слой катализатора оказывает гидравлическое сопротивление потоку. Изменение давления вдоль слоя описывается уравнением [c.199]

Мы рассмотрели случай, когда реагирующие молекулы проникают в поры и выходят из них, благодаря диффузии или потоку, вызванному изменением объема во время реакции. Кроме того, может наблюдаться вынужденный поток через пористую структуру отдельного зерна катализатора. Если зерно катализатора находится в проточном реакторе, то у одного его конца давление будет выше, чем у другого. Поэтому вынужденный поток молекул протекает через зерно благодаря небольшому изменению давления вдоль каждого зерна. Мы теперь исследуем, возможно ли сравнить скорость этого потока со скоростью диффузии. [c.528]

Классификация математических моделей реакторов основана на свойствах и состоянии концентрационных и температурных полей в реакторе. Наиболее полные модели характеризуют перенос вещества вдоль и поперек потока, а не переменные физические свойства реакционной смеси. Таким образом, при исследовании работы реакторов составляется математическое описание (математическая модель) реактора, под которой понимают систему уравнений (дифференциальных или конечных), позволяющих определять изменение концентраций, температуры и давления. Эти уравнения выводят на основании балансов вещества, теплоты и количества движения для реактора в целом или его бесконечно малого элемента. [c.227]

Перейдем к рассмотрению изменения профилей различных параметров вдоль реактора в системе с рециркуляционной петлей. Необходимое превращение на выходе из реактора может быть получено различными изменениями вдоль реактора параметров системы — температуры, давления, концентрации. Оно связано с количеством рециркулируемых в начало реактора компонентов. Естественно, что для каждой конкретной реакции роль указанных факторов проявляется по-разному. Несомненно, что широкое использование результатов одновременного поиска изменения профилей различных параметров может привести к весьма интересным результатам. Однако для решения этой задачи желательно дальнейшее совершенствование математических методов оптимизации и более детальное изучение химических аспектов процесса. Рассмотрение реакции дегидрирования этана показало, что существует определенный профиль температуры, который отвечает максимальной нроизвоцительности реактора по целевому продукту. При этом расход исходного сырья не является максимальным и соответствует строго определенной селективности и глубине превращения на выходе из реактора. Следовательно оптимальные профили изменения параметров режима эксплуатации действующих реакторов должны определяться одновременным изменением производительности аппарата. В частности, исследования по определению оптимального температурного профиля для консекутивной реакции показали, что в этом случае необ ходимо реакцию начать с самой высокой температуры оптимального профиля. Затем углубление процесса следует проводить по мере снижения температуры также в соответствии с оптимальным профилем, найденным, подчеркиваю, для рециркуляционной системы. Кстати, в этом плане применение увеличенной рециркуляции непрореагпровавшего сырья в адиабатических реакторах (таких, как реактор для каталитического дегидрирования этилбензола в стирол) люжет значительно повысить их мощность по свежему сырью. Прп такой постановке вопроса реакторы должны конструироваться таким образом, чтобы они удовлетворяли требованиям теории. Это противоречит существующему укоренившемуся положению, когда реакция осуществляется в готовой конструкции реактора в зависимости от его возможностей, [c.15]

Уравнения, выражаюшие кинетические закономерности пиролиз выведены на основании экспериментов, произведенных при постоянных температуре и давлении. В реальном промышленном реакторе и температура и давление меняются вдоль реактора. Если не учитывать этого, то результаты расчета будут неточными. При расчете вначале принимают в виде графика закон изменения температуры вдоль реактора. Затем реакторный змеевик делят на отдельные секции, длина каждой из которых не превышает длину одной трубы. Для каждой секции принимается среднее значение температуры нирогаза в секции и определяется состав пирогаза. По уравнению теплового баланса процесса нагрева и разложения определяется необходимый тепловой поток. Так как все кинетические уравнения включают степень увеличения объема (расширения) нирогаза и давление в секции, то в начале расчета приходится задаваться этими величинами, проверяя их значения после определения состава пирогаза за секцией. Расчет ведут последовательно (секция за сёкцией) до тех пор, пока не будет достигнута необходимая конверсия исходного сырья. В результате расчета определяют количество секций и поверхность реакторного змеевика. Если численные значения теплового потока в некоторых точках превосходят допускаемые (табл. 8), то в этом месте необходимо изменить температурную кривую. [c.55]

В реакторе с псевдоожиженным слоем катализатора, как показывают расчеты и эксперименты [1—4], существует до пяти <я ционарных режимов даже для простейшего случая одной необратимой реакции первого порядка. Одновременно с сильноэк-йИтермичными существуют более пологие профили температуры вдоль реактора. Желание обеспечить оптимальные температурные условия заставляет нас выбирать тот пли иной стационарный режим. Однако он может оказаться неустойчивым, и, следовательно, работа реактора невозможна в этом случае без дополнительных управляющих устройств. Управление процессом может осуществляться, паиример, путем изменения поверхности теплоотвода (уровня жидкости в парогенераторе) и температуры хладоагента (давления кипящего хладоагента или скорости его циркуляции). [c.116]

Учитьтая, что для сохранения идентичности гидродинамической картины в аппарате, работающем как при атмосферном, так и при избыточном давлении, необходимо сохранение режима пульсации и его основных конструктивных элементов (имея в качестве рабочего тела несжимаемые жидкости), можно утверждать, что гидродинамическая обстановка в реакторе будет определяться изменением давления вдоль потока с1р /с1я,а не абсолютной величиной давления. Если пульсатор обеспечит нужное изменение давления, то необходимое качество перемешивания будет достигнуто. Работа, затраченная при этом, может быт подсчитана как [c.27]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология