Давление на криволинейную стенку

Давление жидкости на криволинейную стенку. [c.20]

Элементарные силы, действующие на криволинейные стенки, направлены перпендикулярно к каждому рассматриваемому элементу поверхности, но они непараллельны и их направления в общем случае не пересекаются в одной точке. Такие силы, как правило, не имеют равнодействующей. В отдельных частных случаях силы давления на криволинейные стенки имеют равнодействующую (сферические, цилиндрические стенки). Имеют равнодействующую в условиях покоя также силы давления на поверхности произвольной кривизны тела, полностью погруженного в жидкость. [c.30]

Давление на криволинейную стенку. Для определения давления на стенку в этом случае выделим на поверхности стенки горизонтальную полоску площадью AF на глубине г. Угол наклона этой площадки к горизонту равен а (рис. П-6). Сила давления АР на указанную площадку будет равна [c.35]

Следовательно, и для криволинейной стенки глубина погружения центра давления больше глубины погружения центра тяжести проекции площади стенки па вертикальную плоскость. [c.36]

При строительстве резервуаров, плотин, подпорных стенок и других сооружений, имеющих плоские или криволинейные поверхности, необходимо знать суммарное давление жидкости на стенки. [c.18]

Из только что рассмотренного следует правило проекция на какую-либо горизонтальную ось силы полного давления жидкости на криволинейную стенку равна полному давлению жидкости на вертикальную стенку. Площадь этой стенки равна площади проекции данной криволинейной стенки на плоскость, перпендикулярную направлению горизонтальной оси. Формы стенки и проекции криволинейной стенки совпадают. [c.21]

СИЛА ДАВЛЕНИЯ ЖИДКОСТИ НА КРИВОЛИНЕЙНЫЕ СТЕНКИ. [c.30]

Таким образом, сила давления на криволинейную стенку в горизонтальном направлении равна силе давления, приходящейся на проекцию этой стенки на вертикальную плоскость, нормальную к заданному направлению. [c.37]

Эпюры гидростатического давления на криволинейные стенки строятся по тому же принципу, что и для плоских стенок. В простейших случаях эпюры изображаются в виде криволинейных треугольников (рис. 20, б). [c.34]

Горизонтальная составляющая давления на криволинейную стенку будет также равна давлению на плоскую стенку Ьс и направлена противоположно. [c.21]

T. e. каждая составляющая силы гидростатического давления на криволинейную стенку равна силе давления на проекцию этой стенки на плоскость, перпендикулярную к данной оси координат. Так как р Ра + pgh, то [c.30]

Замечательная особенность явления взаимодействия заключается в том, что параметры потока вблизи точки отрыва не зависят от причины, вызвавшей отрыв, а зависят лишь от чисел Маха и Рейнольдса в невозмущенном потоке. Если числа Мо и Я совпадают, то распределение давления вблизи точки отрыва оказывается одинаковым при взаимодействии пограничного слоя с падающим извне скачком уплотнения, со скачком уплотнения, образующимся при обтекании вогнутой криволинейной стенки, [c.341]

ДАВЛЕНИЕ НА КРИВОЛИНЕЙНУЮ СТЕНКУ [c.30]

Применим описанный выше прием нахождения вертикальной составляющей силы давления жидкости на криволинейную стенку для доказательства закона Архимеда. [c.32]

Частным случаем давления на криволинейную стенку, причем наиболее часто встречающимся в практике, является давление на цилиндрическую поверхность или ее часть (рис. 18). [c.32]

Для определения силы гидростатического давления на криволинейную стенку разобьем последнюю на элементарные участки dF. Силу полного давления на каждый такой участок Я разложим по направлениям осей координат на составляющие dPx, dPy, dP . Если площадка dF образует с осями координат углы а, Р и б, а среднее давление на площадку равно р, то [c.29]

Рис. 1-6. к расчету давления на криволинейную стенку [c.32]

Полное давление жидкости на криволинейную стенку можно найти как сумму давлений на плоские грани многогранника, число граней которого безгранично увеличивается. [c.20]

Величину и направление полной силы давления на стенку можно вполне определить по трем любым, не лежащим в одной плоскости составляющим. Для решения поставленного вопроса необходимо определить составляющую силы давления по некоторому направлению X — X. Определим полную силу давления жидкости на криволинейную поверхность АВСО по направле-3 [c.35]

Смоченную поверхность всякого тела можно рассматривать как криволинейную стенку. Горизонтальные составляющие полного давления в этом случае будут равны нулю, так как горизонтальные [c.24]

Из уравнения (1-44) следует, что горизонтальная составляющая силы давления на криволинейную стенку равна давлению на глубине погружения центра тяжести проекции площади стенки на вертикальную плоскость. [c.33]

Криволинейные каналы. Поворот потока приводит к изменению распределений статического давления и скорости. Возникает компенсирующий центробежные силы градиент давления, перпендикулярный основному течению. Поэтому на внутренней стороне изогнутой трубы или колена давление становится меньше. Вследствие этого появляется опасность отрыва потока, так а двух местах формируется положительный градиент давления на вогнутой (внешней) части стенки в начале изгиба и на выпуклой (внутренней) — в его конце. [c.131]

Величина Рг определяется как сила давления на вертикальную проекцию криволинейной стенки [c.43]

Определим давление жидкости на криволинейную стенку в горизонтальном и вертикальном направлениях. [c.37]

В плане возможных приложений к течению на криволинейной стенке отметим также более раннюю работу [261, где на основе измерений средних и пульсационных составляющих скорости, а также поверхностного трения изучалось влияние благоприятного градиента давления на состояние пограничного сюя на плоской пластине. Разрушение логарифмической области наступает при значении параметра градиента давления у/ ри1)йР/йх -0.02. Это связано с [c.167]

С помощью формулы (1.146) можно получить распределение параметров в поперечном направлении. Для давления на стенках криволинейного канала из (1.146) имеем [c.50]

В прямых участках газопровода пульсация потока может возбудить лишь незначительные вибрации, поскольку возмущающими являются малые по величине силы. Значительная возмущающая сила возникает только в криволинейных участках или в местах излома оси газопровода, где вследствие изменения направления потока проявляется реактивное давление, действующее на стенку трубы. Величина реактивной силы 5 (н), воспринимаемой трубой на криволинейном участке, равна [c.523]

Реактивное действие потока. Лопасти рабочего колеса реактивных гидротурбин работают в сплошном потоке жидкости с разными давлениями при входе в рабочее колесо и на выходе из него. Рабочее колесо в сечении по поверхности тока А В (рис. 53, а) образует криволинейный канал (рис. 53, б), внутри которого энергия давления переходит в кинетическую. Сила давления воды на стенки канала по величине равна реакции канала, но направлена в противоположную сторону. [c.81]

Поршневое кольцо является криволинейным брусом, лежащим в одной плоскости и нагруженным силами, действующими в этой же плоскости. Для упрощения расчета давление на кольцо со стороны стенки принимается равномерно распределенным. [c.137]

Изложенное выше относится к мелким прямоугольным каналам. Решение задачи о течении в глубоких каналах с криволинейными стенками численными методами очень затруднительно. Однако можно оценить влияние формы, отдельно рассматривая изменение характера вынужденного течения и течения под давлением. Известно, что при течении ньютоновской жидкости стенки червяка уменьшают расход вынужденного течения и потока под давлением. То же самое верно и для неньютоновской (т. е. степенной) жидкости, но величина этого уменьшения является функцией как отношения HIW, так и показателя степени п. Кроме того, обобщенные кривые (т. е. коэффициент формы) можно рассчитать только отдельно для чистого вынужденного течения и чистого потока под давлением в отсутствие поперечного течения [6]. Можно аналогичным образом оценить влияние кривизны канала на расход вынужденного течения, сравнивая тангенциальное вынужденное течение в зазоре между концентрическими цилиндрами и вынужденное течение между параллельными пластинами [2Ь]. Отношение объемных расходов представляет собой поправочный коэффициент позволяющий оценить влияние кривизны его можно выразить в виде зависимости от RJR, в которой п играет роль изменяемого параметра (рис. 12.5). Для чистого потока под давлением [2с], когда длина канала не превышает Db — Н, влияние кривизЕЫ пренебрежимо мало. [c.425]

В диффузоре с криволинейными стенками (см. рис. 1.129е) при которых площадь сечения возрастает в начале медленнее, чем в конце, градиент давления изменяется более плавно этим ослабляется основная причина отрыва потока и, следовательно, основной источник потерь удачным является такой диффузор, в котором при потенциальном потоке соблюдается постоянство градиента давления [c.200]

Диспергирование газов в жидких средах происходит при истечении газов из сопел или отверстий в плоских или криволинейных стенках газораспределительных устройств. На образующийся газовый пузырек действуют силы внутреннего и внешнего давлений (Рв и Рн). а также поверхностного натяжения (Рд). При выходе газа из сопла диаметром о пызырек постепенно растет и, достигнув некоторого диаметра б, отрывается. Диаметру б соответствует равновесие действующих сил, которое для элементарной площадки й / (рис. 1-17, а) выражается уравнением [c.71]

В струйном элементе, приведенном на рис. 12.8,6, при отсутствии сигнала управления ру р струя воздуха из сопла, по которому поступает поток под давлением питания р , встретив на своем пу ти криволинейную стенку прилипает к ней и попадает в канал 1. Если подать управляющий поток воздуха под давлением ру р, то основной поток оторвется от стенки и попадет в канал 2. В этом пневмоэлементе сочетаются и взаимодействие струи с криволинейной стенкой, и взаимодействие двух струй. При этом мощность потока управления, необходимая для отрыва основного потока [c.320]

Пример 4. Определить полную силу давления Р на криволинейную стенку жомового желоба длиной 1=2,5 м, полностью заполненного жомоводяной смесью плотностью р=1100 кг/м (рис. 32, в). [c.42]

Следовательно, для криволинейной стенки глубина погружения центра давления больше, чем глубина погружения центра тяжести проекции площади стенки на вертикальную плоскость. Для случая плоской стенки (а= onst) получим ранее выведенные уравнения. [c.33]

Как отмечалось выше, трудность расчета течений в угловых зонах, в особенности образованных пересечением криволинейных стенок, обусловлена их трехмерностью, влиянием градиентов давления, вязкости и турбулент1юсти. Для расчета таких течений необходимы эффективные алгоритмы, учитывающие все особенности течения, и соответствующая модель турбулентности, которая позволяла бы описывать турбулентный поток со всеми его сложностями. Принципиальная особенность состоит в том, что градиенты параметров потока в обоих поперечных направлениях существенны и ими нельзя пренебрегать. Поэтому, строго говоря, обычные схемы решения пространственных уравнений теории пограничного слоя в данном случае неприемлемы. [c.78]

При течении газа в сужающемся винтовом канале соплового ввода от сечения к сечению происходит непрерывное перераспределение скоростей и общий их рост, возникают как продольные, так и поперечные градиенты давления центробежные силы создают повышенное на вогнутой (внешней) и пониженное на выпуклой (внутренней) поверхностях канала давления. В результате поперечного перепада давления возникает движение частиц к вогнутой стенке, в сторону плоских стенок и по ним в направлении к выпуклой стенке. Поскольку Ь Ь, вторичные движения частиц газа по вогнутой и выпуклой стенкам затруднительны вторичные движения, характерные для условия Ь >> Ь [16], вырождаются в вихри, образующиеся по углам плоских и выпуклых стенок вихри вращаются в противоположных направлениях (рис. 1.19). Кроме того, как показывает анализ теоретических и аналитических исследований, данный в работе [24] для таких сечений криволинейного канала, при обтекании вогнутой поверхности с потерей устойчивости создаются условия для возникновения макровихрей Тей-лора-Гертлера с осями, совпадающими с общим направлением потока, и с чередующимся левым и правым вращением. Кинетическая энергия потока в данном случае теряется из-за значительной неравномерности полей скоростей, на компенсацию потерь из-за трения во вторичных течениях и на создание вихрей. [c.36]

Данцыг А.Я., Петров Н.М. Определение потерь полного давления в ступенчатых кольцевых диффузорах с криволинейными наружными стенками и равномерным полем скорости на входе // Изв. вузов. Авиационная техника. 1983. №3. С. 63 -66. [c.643]

В жидкости, которая находится в покое, отсутствуют касательные напряжения. В связи с этим силы давления всегда направлены по нбрмали к поверхности тела или стенки и днища сосуда. Если погруженное тело или стенки сосуда имеют криволинейную поверхность, то в каждой точке поверхности давление жидкости направлено по нормали. [c.12]

Физическая сущность разрьшов характеристики центробежного дымососа изучена недостаточно. Однако можно предположить, что причиной такого явления могут быть срьшы потока, возникающие в проточной части дымососа при определенных скоростях потока. Межлопаточный канал дымососа представляет собой несимметричный криволинейный диффузор. При расширении канала согласно уравнению Бернулли (5) происходит увеличение статического давления за счет динамического. В направлении, нормальном направлению движения газа, давление остается одинаковым по всему поперечному сечению потока, следовательно, положительный градиент давления тоже распределяется равномерно по этому сечению. Непосредственно вблизи твердой поверхности стенок скорость газа резко снижается. Поскольку скорость газа по длине диффузора все время снижается, наступает момент, когда запас кинетической энергии частиц вблизи стенок становится настолько незначительным, что он оказывается недостаточным для преодоления образующегося положительного градиента давления. Эти частицы останавливаются, а затем начинают двигаться в обратном направлении [ 12]. Возникает местный вихрь, и происходит отрьш потока от стенок. Область такого движения бьютро расширяется. [c.36]

В диффузорах с углами раскрытия больше 50—60° поток не может следовать даже по одной стенке отрьш происходит одновременно от всей поверхности диффузора. Для криволинейных диффузоров устойчивая работа наблюдается лишь тогда, когда при потенциальном течении соблюдается постоянство градиента давления вдоль потока / dp/dl = onst). Это условие выполняется лишь в симметричных диффузорах межлопаточный канал не всегда симметричен, поэтому в нем возможно значительное вихреобразование. Вихри могут возникать и в криволинейном диффузоре спирального корпуса дымососа. Весьма вероятно, что в некоторых конструкциях дымососов описанный диффузорный эффект при строго определенных скоростях потока является причиной возникновения разрьша характеристики дымососа. [c.37]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология