Коэффициент поверхностного трения

Рис. 7.8. Зависимость коэффициента поверхностного трения от местного числа Рейнольдса Не для турбулентных пограничных слоев при различных отношениях температур при отсутствии диссоциации и при местном числе Маха М = 2.

Обувь, изготовленная с применением термоэластопластов, отличается высоким качеством благодаря упругим свойствам, хорошей износостойкости и выносливости при многократных деформациях изгиба [30]. Кроме того, высокий коэффициент поверхностного трения термоэластопластов обеспечивает безопасность при ходьбе по льду и скользкой дороге [31, 32]. Термоэластопласты используются как добавки при изготовлении шин для легковых автомобилей, а также в автомобилестроении для изготовления автодеталей и звукоизоляционных мембран [33]. Отсутствие вулканизую- [c.290]

Здесь коэффициенты поверхностного трения суи давления Ср определены следующим образом [c.136]

Для плоских пластин, параллельных набегающему потоку, и тел обтекаемой формы часто используется коэффициент поверхностного трения или коэффициент поверхностного сопротивления, так как в случаях таких конфигураций потери на образование вихрей обусловлены только поверхностным трением. Этот коэффициент фигурирует аналогично коэффициенту сопротивления в формуле (3.16), но он относится к полной смоченной площади поверхности. [c.52]

Величина с, называется коэффициентом поверхностного трения. Значения и С/ можно определить и непосредственно из (75), [c.89]

В работе [128] представлено численное решение задачи о смешанной конвекции как около изотермической поверхности, так и около поверхности с постоянной плотностью теплового потока на стенке. Результаты расчета для изотермической поверхности вполне удовлетворительно согласуются с расчетными данными, полученными в работах [90, 99]. Кроме того, расчетные результаты работы [90] хорошо согласуются с экспериментальными данными работы [50]. В работе [2] проведено исследование смешанной конвекции при малых и умеренных числах Рейнольдса, когда простейшие приближения пограничного слоя неприменимы. При е- оо, в режиме естественной конвекции, результаты работы [2] приводят по сравнению с экспериментальными данными к занижению местного коэффициента теплоотдачи на 4 % и к завышению местного коэффициента поверхностного трения на 22 %. Аналитическое исследование смешанной конвекции около изотермической поверхности при наличии вдува проведено в работе [175]. [c.588]

Коэффициент теплоотдачи часто выражают через число Стантона, которое связано с коэффициентом поверхностного трения /с. При омывании пластины ламинарным или турбулентным потоком это соотношение имеет вид [c.76]

Рис. 5.16. Влияние числа Рейнольдса на коэффициент поверхностного трения, среднюю высоту возмущенного слоя жидкости и среднюю толщину жидкой пленки при двухфазном кольцевом течении [3].

Для обеспечения высокой износостойкости истирание резин должно происходить преимущественно по усталостному механизму, а абразивный износ и износ посредством скатывания должны быть сведены к минимуму. Для этого необходимо обеспечить возможно более высокие прочностные свойства протекторных резин. Коэффициент поверхностного трения резин должен быть меньше некоторых критических значений. Значения коэффициентов трения, при которых наблюдается переход от высокоинтенсивных видов износа к усталостному, тем меньше, чем больше нормальная нагрузка, относительное проскальзывание и ниже прочностные свойства резины. В узлах трения, где не требуется сцепление резины с контртелом (например, в различных уплотнительных деталях, подшипниках, пескоструйных аппаратах и др.), следует стремиться к минимальному коэффициенту трения. Уменьшение коэффициента трения приводит к снижению температуры в зоне контакта резинового изделия с контртелом, что особенно важно для работы резиновых уплотнительных деталей в быстровращающихся элементах машин. [c.72]

Коэффициент поверхностного трения в спрямляющих лопатках можно определить из следующих соотношений для полностью ламинарного пограничного слоя [c.164]

Коэффициент поверхностного трения в спрямляющих лопатках можно определить из следующих соотношений [c.215]

С —коэффициент поверхностного трения, равный 2х/р [c.326]

Расчеты, аналогичные описанным в последующих главах, показывают, что коэффициент теплопередачи Сн пропорционален коэффициенту поверхностного трения который определяется равенством [c.14]

Связь между Сн и С/. В настоящем пункте мы попытаемся получить выражение, связывающее коэффициент теплопередачи Сн с коэффициентом поверхностного трения f, используя для этого уравнения (7.39) и (7.41). [c.248]

Искомое соотношение для коэффициента поверхностного трения может быть получено теперь из уравнений (7.67), (7.706), (7.72), (7.75), (7.82) и (7.83). Это соотношение имеет вид [c.260]

Отношение Т и)1Те определяется из уравнения (7.83), а функция а(ы)—из уравнения (7.75). Константы ф(0) и К были выбраны равными соответственно 6,53 и 0,393, исходя из требования, чтобы результаты расчета по формуле (7.85) согласовывались с измеренными экспериментально значениями локального коэффициента поверхностного трения при [c.260]

Расчет коэффициента поверхностного трения 261 [c.261]

Расчет коэффициента поверхностного трения 269 Уравнение для константы равновесия имеет вид [c.269]

Рис. 7.13. Сравнение теоретических значений коэффициента поверхностного трения С при отсутствии диссоциации с измеренными местными значениями.

Наш анализ эффектов переноса массы разделяется на две части. В данном пункте мы определим связь между теплопередачей и коэффициентом поверхностного трения, которая зависит от параметра переноса массы В , а в следуюш,ем — влияние переноса массы на коэффициент поверхностного трения. Результаты этих двух пунктов могут быть затем объединены для определения влияния переноса массы на теплопередачу внутрь тела. [c.278]

Влияние массообмена на коэффициент С/. Теперь мы переходим к определению влияния массообмена на коэффициент поверхностного трения для турбулентного пограничного слоя. Было сделано несколько интересных попыток получить теоретические выражения для влияния массообмена на поверхностное трение в турбулентном пограничном слое. Простейший подход, называемый иногда теорией пленок ), был описан подробно в п. 3.5 и признается неудовлетворительным, так как при этом не делается различия между ламинарным и турбулентным пограничным слоем и пренебрегается утолщением пограничного слоя с добавлением массы. [c.284]

Соотношения (8.134) и (8.135) очень полезны, так как они позволяют использовать ранее выведенные и вычисленные значения коэффициента поверхностного трения, показанные на рис. 7.5—7.9, для любого осесимметричного тела враш,ения при условии, что предположения, использованные при выводе соотношений (8.134) и (8.135), выполняются. Ясно, что эти соотношения могут быть использованы вместе с соотношением (7.88) для определения влияния диссоциации в пограничном слое на осесимметричном теле способом, полностью аналогичным способу для случая плоской пластины, ранее описанному в гл 7, т. е. если задана точка на осесимметричном теле, то для вычисления величины Re в этой точке используется соотношение (8.135). Затем для получения С/ в этой точке используется соответствуюш ий рисунок из рис. 7.6—7.9. Если заданы равновесные значения диссоциации на границе пограничного слоя и на поверхности тела а и сс соответственно, то для получения отношения С//С/ может быть использовано соотношение (7.88) или рис. 7.5. Тогда Q есть произведение величины С/ , определенной ранее, и найденного затем отношения [c.321]

Влияние числа Маха. При очень высоких скоростях течения, сравнимых со скоростью звука, в уравнении внутренней энергии (126) уже нелу,зя пренсбрегат , слагаемыми, описывающими эффекты сжимаемости и диссипацию. В этом случае даже при равенстве внешней температуры и температуры стенки будет существовать теплообмен, обусловленный выделением теплоты при вязком трении (дис-сипация)> Коэффициент поверхностного трения при Т ш,= = -Г. [c.115]

Влняные текстуры поверхности на граничное трение стало очевидным из экспериментов, проведенных в трубах с шероховатыми стенками, результаты которых были обобщены Рузом [23]. Хорошо известно, что при ламинарном течении по трубам с гладкими стенками коэффициент поверхностного трения обратно пропорционален числу Рейнольдса. При турбулентном течении применяется закон Бле-зиуса. Кэй [24] показал, что в случае течения но гладким трубам при числах Рейнольдса, превышающих 10 , коэффициент поверхностного трения связан с числом Рейнольдса формулой Кармен — Никурадзе. Никурадзе также исследовал влияние шероховатости трубы путем приклеивания частиц песка одинакового диаметра 8 к внутренней поверхности трубы радиуса В. Он показал, что чем больше относительная шероховатость е/й, тем меньше число Рейнольдса, нри котором происходит отклонение от ламинарного течения в трубе. Таким образом, отношение е/Е может рассматриваться как удобное средство для определения начала турбулентного движения. Шлихтинг [25] применял частицы с одинаковой высотой над средней плоскостью (например, сферические малого размера) и варьировал относительное расстояние между ними. Он нашел, что с уменьшением расстояния между этими элементами шероховатости средняя интенсивность пристенного сдвига сначала возрастает вследствие дополнительной турбулентности по мере увеличения числа элементов в единице поверхности. Максимум сдвигового напряжения достигается при определенном расстоянии между элементами. Руз [23] з становил, что один параметр — линейный размер — совершенно недостаточен для характеристики шероховатости поверхности. Он считал, что в дополнение к высоте должны определяться средняя острота выступов и расстояние между ними. [c.12]

Уравнение (7.66а) связывает коэффициент теплопередачи с коэффициентом поверхностного трения в случае диссоциирующего сжимаемого турбулентного пограничного слоя на плоской пластине. Следующим этапом нашего исследования будет вывод уравнения для определения коэффициента поверхностного трения, который в свою очередь позволит сосчитать коэффициент теплопередачи, а значит, и тепловой поток к пластине. [c.254]

Коэффициент турбулентного поверхностного трения. При выводе соотношения для коэффициента поверхностного трения мы воспользуемся методом, разработанным Доррвнсом ). Подставляя профили плотности и скорости в известное интегральное соотношение Кармана (приводится ниже), Дорренс получил выражение для локального коэффициента трения [c.255]

Соотношение (7.88), или график рис. 7.5, указывает на целый ряд интересных обстоятельств, связанных с влиянием диссоциации на значение локального коэффициента поверхностного трения. Во-первых, оказывается, что во всех случаях диссоциация вызывает изменения значений С/, не превышающие 22%- Это означает, что вместо С/ можно брать С/ , значение, вычисленное при соответствующем числе Маха и температуре, но без диссоциации и отличающееся от истинного значения С/ в пределах 22% от значения С/ . Во-вторых, соотношение (7.88), или рис. 7.5, указывает на то, что эффект использования некаталитичпости стенки (а О) приводит к уменьшению коэффициента поверхностного трения по сравнению с тем значением, которое он имел бы при оси, = 0. Максимальная величина этого уменьшения со- [c.262]

С помощью приведенной в данной главе теори вычисляются коэффициенты поверхностного трения дл случая диссоциированного сжимаемого турбулентногг [c.274]

Лапин ) рассмотрел влияние химических реакций на поверхностное трение и теплообмен в сжимаемом турбулентном пограничном слое методом, до некоторой степени подобным описанному в п. 8.3 и настоящем пункте. Влияние массообмена на коэффициент поверхностного трения рассмотрено аналогично тому, как это сделано в теории Дорренса и Дора, описанной в п. 8.3. Предполагалось, что химические реакции происходят на бесконечно тонкой реагирующей поверхности внутри пограничного слоя, так что реагирующие вещества поступают на эту поверхность в стехиометрической пропорции и одно из реагирующих веществ полностью расходуется там. Это предположение аппроксимирует предположение о химическом равновесии на реагирующей поверхности. Так как влияние химических реакций на поверхностное трение и теплообмен не зависит от положения реагирующей поверхности в первом приближении, то метод Лапина и метод, приведенный в этой книге, при Le=Pr = 1 должны давать одинаковые результаты. Лапин не приводит никаких численных результатов. [c.305]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология