Вязкость вихревая

Центробежно-вихревые насосы типа ЦВ (ЦВК) предназначены для перекачивания воды, содержащей до 0,01% (масс.) абразивных твердых включений размером до 0,05 мм, вязкостью до 36-10 м2/с, при температуре до 105° С. Их применяют для питания котлов малой мощности. [c.27]

Аппараты, используемые для диспергирования пигментов в пленкообразующих, можно, согласно [70] разделить на две основные группы. К первой относятся машины с жестко закрепленными рабочими телами, размеры которых и скорость движения не зависят от вязкости обрабатываемой пигментной пасты (все валковые машины и резиносмесители). Вторая группа включает аппараты, в которых рабочие тела (обычно шары) свободно движутся в пигментной пасте, их скорость определяется вязкостью пасты (шаровые мельницы, бисерные машины). Принципиальная разница между аппаратами этих групп заключается также в том, что у машин первой группы с повышением вязкости производительность резко возрастает [71]. В аппаратах второй группы максимальная производительность достигается при оптимальной вязкости [72]. Высокоскоростные дисковые машины и аппараты с перемешивающими устройствами имеют определенные размеры и скорость вращения дисков или мешалок, вследствие чего их можно отнести к первой группе, от которой машины с перемешивающими устройствами отличаются лишь тем, что для них имеется предельная вязкость пигментных паст, выше которой резко гасятся вихревые потоки материала. [c.104]

Если поток турбулентный, то определение толщины слоя становится труднее, так как рядом с постоянной кинематической вязкостью в турбулентной зоне появляется вязкость вихревая е, переменная и зависящая от расстояния частички от стенки. Тем не менее вихревую вязкость е можно выразить как функцию обычной вязкости V тем самым толщину слоя в турбулентном потоке также удается всегда свести к функции [c.268]

Анализ формулы (9.9) показывает, что угловая скорость o)i вихревого потока жидкости зависит от угловой скорости ы мешалки, площади рабочей поверхности лопастей мешалки, вязкости перемешиваемой жидкости .1 ( и размеров сосуда. [c.282]

Дш — скорость пульсации, см сек о — толщина пленки, мм ( ) — импульсная функция —скорость диссипации энергии доля сечения, занятая жидкой фазой коэффициент вихревой вязкости, [c.88]

Напомним, что влияние сил вязкости сказывается не только в появлении потерь, но и в изменении самой структуры потока благодаря появлению пограничных слоев, вихревых зон, а в некоторых случаях и обратных токов. Иногда эти явления могут привести к тому, что действительная картина потоков в проточной части может резко отличаться от той, которая описывается уравнениями, выведенными для идеальных газов. Так, например, как вытекает [c.57]

При перемешивании лопастными мешалкамп жидкостей с низкой вязкостью в сосудах без перегородок даже прп средних числах Рейнольдса возникает резко выраженная центральная вихревая воронка. Это снижает эффективность перемешпванп т жидкости. [c.24]

Впервые формулировка динамической вязкости была выведена врачом Пуазейлем в 1842 г. при изучении процессов циркуляции крови в кровеносных сосудах. Пуазейль применил для своих опытов очень узкие капилляры (диаметром 0,03—0,14 мм), т. е. он имел дело с потоком жидкости, движение которого было прямолинейно послойным (ламинарным). Вместе с тем исследователи, работавшие до Пуазейля, изучали закономерность истечения жидкости в более широких капиллярах, т. е. имели дело с возникающим турбулентным (вихревым) истечением жидкости. Проведя серию опытов с капиллярами, соединенными с шарообразным резервуаром, через которые под действием сжатого воздуха пропускался некоторый объем жидкости, определенный отметками, сделанными сверху и снизу резервуара, Пуазейль пришел к следующим выводам [c.249]

Для перемешивания маловязких жидкостей (вязкостью до 0,4 кгс-с/м ) применяют пропеллерные мешалки. Перемешивание нах достигается за счет сильного вихревого движения жидкости, сообщаемого ей вращающимся пропеллером. Диаметр винта обычно составляет 0,25—0,33 диаметра аппарата, а окружная скорость—4,8—16 м/с. При более высокой скорости пропеллер может обнажиться из-за значительных размеров воронки, возникающей в жидкости с его тыльной стороны. Образование глубоких воронок предотвращают следующими способами 1) смещением пропеллера по отношению к оси аппарата на 1/4 его диаметра 2) наклоном оси пропеллера к оси аппарата на 10—20° 3) радиальной установкой нескольких пластин по образующим аппарата. [c.242]

Если для перемешивания жидкостей с низкой вязкостью в аппарате без отражательных перегородок используют турбинную или пропеллерную мешалку, в сосуде образуется центральная вихревая воронка (рис. 1-2). Жидкость вращается в направлении движения мешалки, воронка углубляется с увеличением скорости вращения до тех пор, пока не достигнет мешалки. Эффективность перемешивания прп образовании центральной вихревой воронки обычно снижается. [c.16]

Отражательные перегородки. По мере увеличения вязкости жидкости снижается роль отражательных перегородок в уменьшении глубины центральной вихревой воронки. При перемешивании жидкости с высокой вязкостью ширина перегородок может составлять около /2о диаметра аппарата. В этом случае наиболее эффективно устанавливать отражательные перегородки на некотором удалении от стенок аппарата или под углом к оси сосуда. Расстояние, равное ширине отражательной перегородки, достаточно для того, чтобы обеспечить движение жидкости вдоль стенок аппарата и таким образом избежать образования застойных зон за перегородками. [c.29]

При использовании турбинных и пропеллерных мешалок для перемешивания жидкостей с вязкостью больше 20 Н-с/м отражательные перегородки можно не устанавливать. Естественное сопротивление жидкости потоку как бы заменяет перегородки и препятствует образованию центральной вихревой воронки. Несколько способов расположения отражательных перегородок показано на рис. 1-19. [c.29]

Так как в сосудах с якорными мешалками отражательные перегородки обычно не устанавливают, критерий Рейнольдса не должен превышать 1000. В противном случае перемешивание может привести к вспениванию жидкости с высокой вязкостью или к образованию центральной вихревой воронки в жидкости с низкой вязкостью. [c.74]

Кривые мощности для различных систем со шнековыми мешалками показаны на рис. 1У-15—1У-17. Так как шнековые мешалки при перемешивании жидкости с высокой вязкостью не создают центральной вихревой воронки, то в соотношение, связывающее критерии мощности с критерием Рейнольдса, нет необходимости вводить критерий Фруда. [c.77]

На основе принципа течения закрученных вихревых потоков разработан ряд вихревых измерительных приборов генераторы вихревых колебаний, измерители скорости, вихревые расходомеры, измерители масс и массового расхода, вихревые измерители вязкости, температуры, влажности и теплоемкости, вихревые сигнализаторы и т.п. [11]. [c.30]

В теоретических разработках по вихревому эффекту уровень исходного давления сжатого газа не учитывается, но вязкость газа оказывает влияние на скорость истечения из сопел и диафрагмы, на трение о стенки и процесс взаимодействия потоков. Экспериментально на ТЗУ определено, что снижение уровня давления при сохранении степени расширения приводит к уменьшению и температурного к.п.д. [c.127]

Это приводит к тому, что шаг газовых потоков и жидкой фазы становится неодинаковым. На некотором расстоянии от соплового сечения струи газового потока пересекаются со струями отсепарированной жидкости, которая вследствие большей вязкости внедряется в струи газа, внося в них возмущение. Начинается интенсивный массообмен, газовый поток насыщается компонентами жидкой фазы. Такое предположение подтверждается тем, что существуют режимы работы вихревого аппарата, когда концентрация конденсируемых компонентов в холодном потоке превосходит их концентрацию в горячем потоке. Это явление наблюдается практически при всех значениях числа каналов ВЗУ. [c.179]

Вихревая камера при выбранном давлении подачи должна обеспечить требуемый расход жидкости определенной вязкости и плотности, при этом необходимо свести к минимуму потери энергии. Гидравлический расчет вихревой камеры состоит в определении размеров сопла, камеры закручивания и входных каналов. Исходными данными являются корневой угол факела (а ), расход (О, г/с), давление перед камерой (Дрф, кг/см ), плотность (р,, кг/м ), коэффициент кинематической вязкости (Др, м с). [c.41]

Массообмен в зоне отрыва можно приближенно рассчитать, вос-пользовавишсь для функции тока в кормовой области сферы разложением типа (4.101). При этом формально считается, что в зоне отрыва образуется диффузионный пограничный слой и что в точке набегания потока со стороны отрывной зоны (точка т = тг) концентрация вещества равна концентрации вдали от сферы. Полный диффузионный поток определяется суммой потоков в пограничных слоях до точки отрыва и в зоне отрьганого течения. Такой приближенный способ учета массообмена в вихревой зоне был применен в работах [281, 286]. Следует однако отметить, что он носит весьма условный характер, так как ввиду наличия циркуляции жидкости в вихревой зоне граничное условие постоянства концентрации вдали от капли для этой области не вьшолняется. На рис. 4.11 кривая/характеризует массообмен твердой сферы. Штриховая часть этой кривой соответствует решению без учета массообмена в зоне отрыва. Заметим, что при фиксированных значениях Ре с изменением Ке от 0,5 до 100 коэффициент массообмена для твердой сферы возрастает примерно в 1,6 раза. На рис. 4.11 приведены также экспериментальные данные Гриффита [287] для капель с отношением вязкостей i =0,38 0,42 и 2,6. Для твердой сферы и капель жидкости в газовом потоке для массо- и теплообмена опытные данные в ряде работ [288-291] обрабатьшались в виде корреляционной зависимости [c.201]

При малых числах Рейнольдса (Re 5) смешанно-конвек-тивное течение обладает структурой трехмерных вихревых ячеек (шнуров) [23], однако с ростом Re развивается неустойчивость сдвигового типа, связанная с возникновением двумерных волн Толмина — Шлихтинга. Для характеристики режима, соответствующего изменению механизма конвекции в плоском канале, введено [24] эффективное число Ричардсона Ri = = —Ra /(Re Pr) для газов при Рг = 0,7 и вязкости Ri = =—1,3-106 [25]. [c.132]

При движении однофазного потока (за счет вязкости жидкости) по сечению потока образуется сдвиг одного слоя жидкости относительно другого п возникают силы, направленные перпендикулярно течению, что может повести к образованию вихревого движения жидкости. Таким образом, вязкость является источником вихревого движения л ндкости. Следовательно, вихревое движение жидкости может возникать лишь в реальных вязких жидкостях. [c.99]

Режим IV, когда коэффициенты вихревой вязкости и вихревой диффузии достигают максимального значения, соответствует автомодельному режиму, или режиму развитой турбулентности. В этом режиме перепад давления в потоке определяется квадратичным законом и сопротивлеьп-1е пе зависит от молекулярной вязкости. Однако в процессе массопередачи возрастание коэффициента вихревой вязкости приводит к интенсивному продольному перемешиванию и снижает продольный градиент концентраций, поэтому коэффициент массопередачи и число Л д не могут возрастать до бесконечности (пунктирная линия). [c.203]

Для карбюраторных двигателей пусковое число оборотов составляет 35—50 об/мин, для двигателей с воспламенением от сжатия с непосредственным впрыском топлива 50—90 об/мин, с вихревой камерой 120—150 об/мин, для предкамерпых 150—200 об1мин. На рис. 6. 9—6. 10 показано влияние температуры и вязкости масла на число оборотов двигателя. В табл. 6. 23— 6. 25 и на рис. 6. 11 показаны предельные значения температуры прока- [c.375]

Осборн Рейнольдс [83] в 1883 г. показал, что отклонения, полученные при определении вязкости способом истечения из капилляров и выражаю щиеся в кажущемся повышении вязкости, обусловливаются переходом линейного (ламинарного) потока в турбулентный (вихревой). Рейнольдс уста новил, что, чем больше внутреннее трение жидкости, тем слабее проявляется ее тенденция к турбулентному движению, причем в данной трубке жидкость,, обладающая меньшей кинематической вязкостью, образует завихрения при меньших скоростях, чем жидкость с большей кинематической вязкостью.. [c.252]

В гидродинамике доказывается, что движения идеальной жидкости, бывшие безвихревыми в некоторый момент времени, всегда остаются безвлхревыми. Если же движение было в некоторый момент вихревым, оно всегда будет вихревым. Возникновение вихрей должно быть вызвано специальными причинами, например вязкостью газа или жидкости. [c.103]

Член А, так же как в уравнении ван Деемтера, учитывает вихревую диффузию и не зависит от температуры члены В и С, соответствуюш ие JMu и Си, представляют влияние молекулярной диффузии и, следовательно, замедления процесса обмена. Член В несколько увеличивается с повышением температуры. Член С, напротив, уменьшается при повышении температуры колонки вследствие температурных зависимостей коэффициента распределения и диффузии в жидкой фазе. Как правило, для эффективности разделения, отражающей суммарное изменение этих величин, наблюдают минимальное значение величины (-Н щщ) при определенной температуре колонки Topt. Очевидно, оптимальная температура определяется характеристиками хроматографической колонки и различна для каждого исследуемого вещества. По этой причине чем меньше различаются отдельные компоненты по коэффициентам распределения и чем уже область температур кипения пробы, тем легче подобрать оптимальную температуру колонки для всех компонентов анализируемой смеси. При температуре колонки Т > молекулярная диффузия определяет уменьшение эффективности разделения при повышении температуры. При Т < Тощ улучшение эффективности разделения с повышением температуры характерно для колонок с толстой пленкой и высокой вязкостью неподвижной фазы (ср. рис. 17). [c.59]

Вихревые насосы типа ВК Предназначены для перекачивания чистой воды, нейтральных и агрессивных жидкостей температурой до 358К (85°С), кинематической вязкостью до 12 3 4 [c.676]