Температуропроводность при турбулентном течении

В работе [5] предложен механизм, позволяющий объяснить это явление. При заданной плотности теплового потока на поверхности разность температур стенки трубы и протекающей в ней жидкости определяется скоростями конвекции и изменением коэффициента температуропроводности жидкости. При ламинарном режиме течения эффективный коэффициент температуропроводности является постоянным (не считая зависимости от температуры) и равным молекулярному коэффициенту температуропроводности. Однако для турбулентного течения его величина примерно на порядок больше и резко изменяется при удалении от стенки. На рис. 10.6.7 дано качественное описание профилей скорости и напряжения трения в турбулентном смешанно-конвективном потоке. В ламинарном течении, как показывают экспериментальные данные, единственным эффектом является искажение этих профилей. Аналогичный сдвиг профилей возникает и в турбулентном течении. Однако в этом случае доминирует существенно более высокий турбулентный коэффициент температуропроводности. [c.632]

Эта ф-ла справедлива для паров жидкостей с числом Прандтля Рг == > 1 и при параметре К = г/с Д > 5 (где а и — коэфф. температуропроводности и уд. теплоемкость конденсата). При более низких значениях РГу. и К, наблюдающихся, как правило, только при К. паров жидких металлов, коэфф. теплоотдачи может быть значительно меньшим, чем это следует из приведенной ф-лы. При турбулентном течении пленки конденсата эта ф-ла также непригодна для этого случая предложен ряд полуэмпирич. и чисто экспериментальных зависимостей. [c.342]

В настоящее время для приближенных расчетов массообмена принимается допущение об аналогии между процессами теплообмена и массообмена, на основе которой уравнения, полученные для условий теплообмена, используются для расчетов массообмена. Эти допущения действительны для условий, когда в пограничном слое поля энтальпий подобны полям концентрации и коэффициент температуропроводности а равен коэффициенту диффузии О или критерий Льюиса Ье = а1П Л. 24]. Например, уравнение теплообмена для турбулентного течения газа относительно плоской поверхности имеет вид [c.184]

В работе [256] иа основе решения уравнения Навье — Стокса в постановке Прандтля и уравнения конвективной диффузии при заданных эффективных коэффициентах турбулентной диффузии и температуропроводности предложены методы расчета тепло- и массопереноса в двухфазных системах, используемых в высокоэффективных и высокоскоростных тепло- и массообменных аппаратах, работающих в турбулентных режимах. Совместный тепло- и массоперенос экспериментально исследовался в [257], где изучалось влияние турбулентного газового потока и течения жидкой пленки на скорость массо- и теплопереноса в пленочных колоннах в условиях прямотока и противотока движущихся фаз. Установлено, что при этих условиях образование волн на поверхности жидкости практически не влияет на скорость процессов тепло- и массопереноса. [c.127]

Учет неравномерности распределения концентрации и температуры в поперечном направлении потока реакционной смеси дополнительно усложняется в случае турбулентного режима течения, при котором профиль скорости имеет более сложный характер. Кроме того, коэффициенты молекулярного переноса а и Ог должны быть заменены на коэффициенты турбулентной температуропроводности и диффузии, соответственно. Как известно, коэффициенты турбулентного переноса теплоты и массы не являются постоянными по поперечному сечению потока, а зависят от расстояния до стенки и от степени турбулентности [8]. [c.115]

Механизм турбулентного перемешивания в осн. одинаков для внутр. трения, тепло- и массопроводности. Различие состоит лишь в особых св-вах переносимой пульсац. течением субстанции импульса (кол-ва движения), в-ва или теплоты. Согласно аналогии Рейнольдса, коэффициенты Т.д., кинематич. вязкости и температуропроводности равны друг другу [c.19]

Формулы (4.318) показывают, что предложенный метод пригоден прн любых заданных переменных коэффициентах турбулентной температуропроводности От и taбилизиpoвaнныx, зависящих от координат текущей точки М(у, z) D, распределений скорости турбулентного или ламинарного течения жидкости. [c.324]

Вихревая кинематическая вязкость v = ц /р и вихревая температуропроводность а = Я 7рСр выражены в одних и тех же единицах измерения. На основании опытных данных о турбулентном переносе количества движения и тепла удалось оценить отношение Оказалось, что в общем случае это отношение составляет порядка единицы. В литературе по турбулентности приведены различные численные значения указанного отношения, колеблющиеся в интервале 0,5—1. В случае течения воздуха в аэродинамических трубах [3] отношение v Va" изменяется от 0,7 до 0,9, тогда как при струйном течении [4], т. е. в условиях свободной турбулентности , оно близко к 0,5. [c.353]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология