Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Коэффициент эффективности турбулентной вязкост

    Используя так называемый универсальный профиль (жорости, Тейлор [152] решил уравнение (4.47), подставив в него U в виде функции г и и опустив член, содержащий Е . Радиальный коэффициент турбулентной диффузии был принят равным турбулентной вязкости, найденной на основе принятого профиля скорости. Это решение приводит к выражению, описывающему конвективный перенос в осевом направлении в форме закона Фика, и позволяет получить формулу для расчета эффективного, или виртуального, коэффициента осевого рассеяния [c.158]


    Здесь 0зф = D Н — коэффициент турбулентной диффузии Яэф = = а Н — эффективный коэффициент температуропроводности эф = + if — эффективная кинематическая вязкость. [c.65]

    Уравнение Ньютона, а следовательно, и уравнение Паузейля соблюдаются, если жидкость движется ламинарно, т. е. в виде слоев, имеющих различную скорость и не смешивающихся друг с другом. Такой режим наблюдается лишь при сравнительно малых скоростях течения. При больших скоростях ламинарный характер течения переходит в турбулентный, характеризующийся возникновением в движущейся жидкости завихрений. Если применять к такому течению уравнения Ньютона Пуазейля, то коэффициент вязкости теряет свой обычный смысл, так как его значение при турбулентном течении зависит не только от природы жидкости, но становится функцией скорости движения жидкости. Очевидно, в этом случае можно говорить лишь об эффективной или кажущейся вязкости, понимая под ней условную величину, вычисленную для данной скорости течения по уравнениям Ньютона или Пуазейля. [c.324]

    X — коэффициент гидравлического трения р, (Хг, Цэ — динамическая, турбулентная, эффективная (турбулентная) вязкость, Па с (I — отношение вязкостей двух фаз Ут — кинематическая турбулентная вязкость, м /с — коэффициент присоединенной массы, псевдослучайное число [c.151]

    Теплоотдача к теплоносителю при турбулентном режиме течения. При турбулентном режиме течения основное количество тепла, передаваемого между центральной частью потока и стенкой, переносится вихрями, в которых средняя поперечная составляющая скорости существенно меньше, но приблизительно пропорциональна осевой скорости. Эффективность турбулентности при переносе тепла через пограничный слой зависит от физических свойств теплоносителя, включая теплопроводность, теплоемкость и вязкость. Теоретически и экспериментально показано, что при нагревании теплоносителя в условиях турбулентного течения в длинных прямых гладких каналах круглого сечения справедливо следующее соотношение между коэффициентом теплоотдачи, свойствами теплоносителя и параметрами потока  [c.56]

    Приняв гипотезу (30,3), мы можем при помощи общих формул (4,5) и (4,8) составить выражение для эффективного коэффициента турбулентной вязкости в области у<к и соответствующего напряжения трения в следующем виде  [c.172]

    Гидравлическое сопротивление при движении газожидкостных смесей в пузырьковом режиме рассчитывается на основании модели гомогенного течения. Коэффициент трения вычисляется по формулам, используемым для однородных жидкостей. При небольших газонаполнениях вязкость определяется по уравнению (II. 155). При турбулентном режиме движения удовлетворительные результаты получаются при использовании значения X 0,02. При больших газонаполнениях газожидкостные смеси ведут себя как неньютоновские жидкости и их эффективная вязкость уменьшается с возрастанием скорости движения. [c.167]


    В уравнениях сохранения фигурируют такие величины, как касательное напряжение, тепловой и диффузионный потоки. В случае ламинарного пограничного слоя эти величины выражаются через закон вязкости Ньютона, закон теплопроводности Фурье и закон диффузии Фика. Представляется удобным принимать, что и для турбулентных течений эффективные касательные напряжения, тепловой ноток и т. д. также следуют этим законам с заменой коэффициентов ламинарного переноса на эффективные коэффициенты обмена, которые обычно гораздо больше первых. [c.27]

    Таким образом, согласно формуле (5.4) скорость турбулентной коагуляции увеличивается с ростом В то же время известно, что коэффициент турбулентной вязкости во внешней области вращательного движения газового потока в циклоне превышает коэффициент молекулярной вязкости примерно в 1000 раз, тогда как во внутренней области вращения (диаметр его равен примерно диаметру выхлопной трубы), где ноток меняет направление движения, он превышает коэффициент молекулярной вязкости в несколько сотен тысяч раз [6, с. 127]. Так как Ауг во внутренней области больше, чем во внешней, а I для внутренней области не может быть больше его значения для внешней области, то следует принять, что диссипация энергии происходит главным образом во внутренней области. Следовательно, и турбулентная коагуляция наиболее интенсивна во внутренней области вращательного движения, где улавливания взвешенных частиц уже не происходит. Поэтому эта коагуляция практически не может способствовать увеличению эффективности того же циклона, в котором она наблюдается. Ее влияние скажется в последующей ступени очистки, что проще всего проследить, когда в качестве второй ступени установлен циклон той же конструкции и того же размера. [c.147]

    Процесс необходимо проводить прн постоянной температуре (—15° С). Поэтому используется реактор с перемешиванием, позволяющим поддерживать одинаковую тем-пературу во всей реакционной массе (рис. 111-8). Эффективное перемешивание приводит к высокому коэффициенту теплопередачи через стенки реактора. Если прп малых степенях превращения для этого достаточно обычного перемешивания, то при больших степенях превращения вследствие увеличения вязкости среды требуются особые условия. Действительно, простое перемешивание уже не может создать турбулентные потоки, и поэтому становится необходимым разделить реакционную массу на небольшие объемы, которые перемещались бы к стенкам реактора, охлаждались и затем перемешивались. [c.129]

    Расчет сопротивления каналов при турбулентном режиме течения. Поскольку в этом случае существенные скорости сдвига возникают в тонком пристенном слое жидкости, в котором напряжения примерно равны напряжению на стенке То, то расчет гидравлических потерь по длине канала можно проводить по формуле Дарси — Вейсбаха (2.2.12.10). Расчет коэффициента гидравлического трения при этом можно проводить по формуле Альтшуля (2.2.6.27), предварительно определив эффективную вязкость жидкости Уэ, с учетом скорости сдвига в пристенном слое. Итак, для нахождения эффективной вязкости жидкости следует решить совместно систему уравнений (2.2.6.21), (2,2.6.23), (2,6.1,9) и (2.6.1.10). Поскольку вязкость при турбулентном режиме течения относительно слабо влияет на гидравлические потери, то для ее расчета можно применить приближенное уравнение  [c.135]

    Использование эффективной вязкости при определении коэффициентов трения дает приемлемые результаты в случае ламинарного режима движения. При турбулентном режиме из-за больших скоростей деформаций лучшие результаты получаются, когда применяется критерий Рейнольдса, рассчитываемый по предельной вязкости при больших скоростях сдвига. [c.151]

    Размер частиц входит в величину а. Для реализации математической модели процесса необходимо располагать информацией об изменении параметров а, Д и ф по высоте аппарата. Ее можно получить на основании независимых измерений гранулометрического состава дисперсной фазы и плотности ее отдельных фракций. Наибольшую трудность представляет определение коэффициентов диффузии О и коэффициента сопротивления а. Последний можно связать с эффективной вязкостью суспензии (Хэ. Если средний радиус частиц Гср и сила сопротивления выражается законом Стокса, то а = 4,5 1 г р. Коэффициент диффузии О можно определить по аналогии с турбулентной диффузией О = кт 1, где ш — пульсационная скорость частицы, I — длина пути, проходимая ею между двумя соударениями. Значение коэффициента пропорциональности к находится в пределах 0,05—0,1. Величины ш и I можно ориентировочно измерить с помощью специальных методов. Значения В я а можно найти, используя кинетическое уравнение (111.79). При этом производные заменяются конечными разностями, а эксперименты проводятся так, чтобы можно было измерять все величины, входящие в уравнение (111.79), кроме О и а. [c.249]


    Коэффициент диффузии Ое фактически является эффективным коэффициентом диффузии и охватывает как молекулярную диффузию, так и вихревую диффузию, возникающую в условиях турбулентного течения. Он может быть определен по аналогии с представлениями Буссинеска [24] о вихревой вязкости. Общая скорость диффузии через единицу площади поверхности дается выражением [c.416]

    Используя метод капиллярной вискозиметрии, можно получать кривые течения (кривые зависимости скорости сдвига от напряжения сдвига или эффективной вязкости от скорости сдвига, представляемые обычно в логарифмических координатах), оценивать температурные коэффициенты вязкости и энергию активации вязкого течения, степенные константы уравнения Оствальда-де-Вилла, определять критические скорости и напряжения сдвига, соответствующие наступлению нерегулярного течения или эластической турбулентности , величину усадки или эластического восстановления (степень разбухания экструдата). Наиболее распространенным методом измерения усадки У и разбухания экструдата d/D является гравиметрический. Метод заключается во взвешивании отрезка экструдата определенной длины и сравнении полученной массы э с расчетной Рр [c.448]

    Горизонтальная линия, разделяющая таблицу надвое, подчеркивает важное различие вычислительных методов. Выше нее помещены теории, построенные на дифференциальных уравнениях в частных производных, куда вводятся эмпирические данные для зависимостей эффективных коэффициентов переноса (вязкость, теплопроводность и т. д.) в турбулентно движущейся жидкости. Мы называем их полными теориями. [c.11]

    Следует отметить, что численные коэффициенты в (3.66) нельзя получить методом анализа размерностей, но их удалось оценить путем обработки большого массива данных, полученных численным решением уравнений турбулентного движения сплошной среды с эффективным коэффициентом вязкости 11Х=11Хт<+11Х ,, где и - динамические коэффициенты турбулентной вязкости и вязкости соответственно с использованием К- -модели турбулентности методом конечных элементов на неравномерной расчетной сетке со стандартными параметрами С] = 1,44 С2 = 1,92 С = 0,99 = 1,0 = 1,3 [25, 26]  [c.186]

    В (6.71) и (6.72) входят неизвестные величины — эффективные турбулентные коэффициенты вязкости /Хт и диффузии 1)т- Эти коэффициенты определяют с помощью различных физических моделей, характеризующих затухание турбулентности вблизи поверхности раздела пленка жидкости — газ и твердая стенка — пленка жидкости. В общем случае это сложные функции /(сг, р, ко,е), где а — коэффициент поверхностного натяжения, р — плотность жидкой пленки. Но — ее средняя толщина, е — энергия диссипации. Впервые такая зависимость была предложена в [63] в предположении, что капиллярное давление, противостоящее динамическому напору, представляет то усилие, которое гасит турбулентное движение, уменьщая масштаб турбулентности. [c.426]

    Обозначения р - плотность и, V, V - компоненты вектора скорости и в направлении х,у,х соответственно С - массовая концентрация, Р - давление, К -турбулентная вязкость, Я - энталыгая, Т - абсолютная температура, теплоемкость, т - время, а - коэффициент теплоотдачи при кипении СУГ, и. -динамическая скорость, д - ускорение свободного падения, /г , -массовое число Ричардсона, - скорость подвода воздуха к облаку, - эффективная высота облака, - максимальная концентрация на оси симметрии, к - постоянная фон Кармана, - характерный масштаб длины Монина-Обухова, у - показатель в степенном законе изменения скорости ветра с высотой, С абсолютная влажность воздуха, Т ( Г) - линейная температурная функция, ц - коэффициент расхода отверстия, S - площадь отверстия истечения, г - теплота фазового превращения, Л7 [c.111]

    Существование в вязком подслое турбулентных пуЛ1>саи.ий и их постепенное затухание с приближением к межфазной границе имеют принципиальное эваче-, ние для проблемы массопередачн, особенно в тех случаях, когда процесс массо-пгредачи лимитируется переносом в жидкой фазе. Действительно, поскольку а жидкостях коэффициент молекулярной диффузии обычно значительно меньше коэффициента кинематической вязкости, турбулентные пульсации, несмотря на свое достаточно быстрое затухание в вязком подслое, дают заметный вклад в массовый поток вещества к границе раздела фаз. Влияние пульсаций на массоперенос становится пренебрежимо малым лишь в пределах так называемого диффузионного подслоя, толщина которого для жидкостей мала по сравнению. с толщиной вязкого подслоя. Скорость межфазного массообмена существенно зависит от характера изменения эффективного коэффициента турбулентной диффузии Pt вблизи межфазной границы. Если предположить, что функция Dt (у) достаточно хорошо описывается первым членом разложения в ряд Тейлора [c.177]

    Диссипацию в следах частиц будем учитывать в уравнении импульса для всей смеси, состоящей из газовой фазы и фазы, обра.зованной частицами. В случае разреженной суспензии силы вязкости обусловлены наличием основного газа суспензии. Передача импульса между частицами и газом происходит при их диффузии сквозь газ, т. е. firn A F fJ-mp ppDp, где коэффициент диффузии Dp обусловлен броуновским движением, взаимодействием следов частиц, а также турбулентностью потока газа. Эффективность процесса передачи импульса от частиц к газу характеризуется параметром К, причем К = i для ускоряющейся (в смысле скорости) системы и A = О для замедляющейся системы [93, 94Ь]. Таким образом. [c.204]

    Если движение твердой фазы в псевдоожиженном слое носит турбулентный характер, то величина пульсационной скорости определяет скорость всех связанных с твердой фазой явлений переноса-диффузии и перемешивания, эффективной вязкости, а также эффективной теплопроводности кипящего слоя. Действительно, для эффективного коэффициента диффузии твердых частиц мы вывели теоретическое соотношение  [c.313]

    Статистические характеристики — моменты рассматриваемого турбулентного движения — определяются, таким образом, средней скоростью подводимого к решетке потока U, характерным размером решетки М, толщиной стержней d, коэффициентом вязкости v и величинами г и t— о, где U — эффективное начало отсчета времени, об определении которого будет сказано ниже. Далее, для активных решеток, подобных тем, что были использованы Лингом и Ваном [163J, моменты определяются также скоростью Vp и ча- [c.172]

    В противоположность идеальным (ньютоновским) жидкостям, характеризуемым линейной зависимостью между напряжением сдвига (Р) и градиентом скорости duldx) до начала турбулентного течения, для латексов, как структурированных жидкостей, эта зависимость не характерна (рис. 35, а). Поэтому обычные методы измерения вязкости позволяют для латексов вычислять лищь фиктивные коэффициенты вязкости, зависящие от условий измерения, типа прибора и его размеров. Такое значение вязкости принято называть кажущейся, или эффективной, вязкостью. [c.58]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент эффективности турбулентной вязкост: [c.147]    [c.176]    [c.73]    [c.55]    [c.203]    [c.39]   
Подготовка промышленных газов к очистке (1975) -- [ c.147 ]



ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Вязкость турбулентная

Вязкость эффективная

Коэффициент вязкости

Коэффициент турбулентной

Коэффициент эффективной вязкости

Коэффициент эффективности

Коэффициент эффективный



© 2025 chem21.info Реклама на сайте