Температуропроводность

Фактом, что аналогия Рейнольдса недействительна для ламинарного потока, Прандтль воспользовался для объяснения наблюдавшихся отклонений, так как известно, что непосредственно у стенки пограничный слой всегда движется ламинарно в противоположность турбулентному ядру потока. Аналогия Рейнольдса в пограничном слое недействительна она требует дополнения в тех случаях, когда значение критерия Прандтля отличается от 1 (а при потоке компонента Рг равен критерию Шмидта , так как коэффициенты ведущего основного потока в пограничном слое содержат кинематическую вязкость V, коэффициент температуропроводности а и коэффициент [c.97]

Коэффициент а называется коэффициентом температуропроводности. Он часто указывается в таблицах тепловых параметров жидкостей в зависимости от температуры. [c.31]

V) — эффективный коэффициент температуропроводности, м Ы [c.110]

Однако установить однозначную зависимость между N и Ре одновременно от всех вероятностных характеристик пока не удается. Совмеш ение одной вероятностной характеристики приводит к расхождению других. Так, несмотря на внешнее сходство кривых (Л, i) и г[з (Pe i) они по своей сущности значительно отличаются друг от друга. Этот факт объясняется тем, что перенос вещества в ячейках и между ними характеризуется не только числом Ре., о чем свидетельствуют данные экспериментальных исследований, связанных с определением коэффициента продольного переноса. Соотношениями (IV.62) и (IV.63) легко объяснить значения коэффициента продольного переноса в газофазных реакторах с сильно тур-булизированным режимом, когда достигается равенство между эффективными коэффициентами продольного переноса и температуропроводности, т. е. при Z) = a i — = Kf , где X и Су — соответственно коэффициенты теплопроводности и теплоемкости реагирующей массы. В этом случае, предположив, что длина ячейки-реактора AL равна диаметру зерна катализатора [82 ] при L о и Л > 10, [c.104]

В уравнениях (П-18) — (П-20) приняты следующие обозначения а = Я/(ср) — коэффициент температуропроводности X— коэффициент теплопроводности а — коэффициент теплоотдачи с — удельная теплоемкость. [c.20]

При использовании указанных выше формул для расчета скорости нспа рения топлив важным является определение теплофизических констант. Теплоту испарения у, теплоемкость жидкой фазы Ст, давление насыщенного пара Р, следует брать при температуре поверхности капли Тя, коэффициенты диффузии Da и температуропроводности а, кинематическую вязкость V и теплоемкость паров ср.а —при температуре пограничного слоя Гт коэффициеп теплопроводности среды — при температуре воздуха Гв. При высокотемп >а-туриом испарении (7 в>7, ) обычно используют уравнение (3 9в), при Гн Г, применяют формулу (3.29а). Если давление насыщенных паров (Р ) мало по сравнению с давлением окружающей среды (Р), можно пользовать ся уравнением (3.19), [c.109]

Физическая модель. В основе ее лежит допущение, заключающееся в том, что реакционный объем считается квазигомогенным, а вещество и тепло переносится за счет диффузии и теплопроводности с некоторыми эффективными коэффициентами диффузии и температуропроводности а ,. По своей сущности эти эффективные коэффициенты и соответствующие истинные (молекулярные) коэффициенты неодинаковы, так как физическая природа молекулярной диффузии существенно отличается от природы турбулентного и смесительного переносов, обусловленных перемещением макроскопических объемов жидкости или газа, которые смешиваются с основным материальным потоком, имея иную от него степень превращения. [c.39]

Решение. Из наблюдений сделаем вывод, что коэффициент теплоотдачи а ккал/(м2-ч-°С)] зависит от коэффициента теплопроводности, жидкости X ккал/(м-ч °С)], линейной скорости потока и (м/ч), диаметра трубы d (м), кинематического коэффициента вязкости жидкости V (м /ч), коэффициента температуропроводности а (м /ч) и длины трубы / (м). Итак, мы установили условия однозначности. [c.22]

Изучение и оценка переноса тепла в реакционном объеме представляют большие трудности. Особенно это относится к реакторам с насадкой, так как тепл оперен ос в них осуществляется не только через массу реагирующего газа или жидкости, но и непосредственно через твердую фазу. В ряде случаев в тепловом балансе необходимо учитывать также и лучеиспускание. Поэтому, чтобы различные механизмы переноса тепла можно было однозначно характеризовать, вся масса реакционного объема в соответствии с диффузионной моделью рассматривается как некоторая однородная (гомогенная) среда, в которой перенос тепла происходит с некоторым эффективным коэффициентом температуропроводности Отэ По тем же причинам, что и для коэффициента переноса вещества (неизотропность реакционной среды, упрощение расчетов), вместо 0 будем рассматривать его продольную и поперечную составляющие ат и атг. При этом вначале определяются коэффициенты теплопроводности и Хг, ккал1м ч град. Величина коэффициента температуропроводности определяется из соотношения [c.67]

На основании значений эффектов дросселирования, найденных по кривым восстановления температуры и определенных по диаграммам состояния теплосодержания движущегося потока (константы энтальпии и энтропии) и его теплоемкости, предприняты попытки с помощью предлагаемого в работе [10] метода выявить теплопроводности и температуропроводность коллекторой, слагающих продуктивную толщу пластов на площади Песчаный-море и некоторых горизонтов Сабунчино-Ра-манинского нефтяного месторождения, и особенно величину температуропроводности, которая является анало- [c.10]

Здесь 0зф = D Н — коэффициент турбулентной диффузии Яэф = = а Н — эффективный коэффициент температуропроводности эф = + if — эффективная кинематическая вязкость. [c.65]

А — площадь свободной (верхней) поверхности слоя Ад — площадь живого сечения потока на входе в слой а — температуропроводность материала В — коэффициент диффузии влаги в материале й — диаметр частиц йц — гидравлический (эквивалентный) диаметр частиц е — массовый расход газа g — ускорение силы тяжести ка — теплопроводность газа кд — теплопроводность твердого материала Мц — массовый расход твердого материала М — масса материала в слое (в расчете на сухое вещество) [c.519]

Одна из первых теорий распространения пламени была предложена Мал-ларом и Ле-Шателье еще в 1883 г. Она основана ва следующих представлениях. В предпламенной зоне не протекают какие-либо химические процессы, идет только нагревание прилегающих к пламени слоев свежей смеси вследствие передачи тепла теплопроводностью из зоны реакций (из светящейся зоны). Данные представления предполагают, что скорость распространения пламени определяется чисто физическими закономерностями — скоростью передачи тепла свежей смеси или температуропроводностью смеси. Теории распространения пламени, в основе которых лежит представление об определяющей влиянии скорости теплопередачи, получили название тепловых. После Малла-ра и Ле-Шателье предлагалось большое число различных вариантов тепловой теории, однако основные допущения и модель рассматриваемого процесса в этих теориях не претерпели существенных изменений. [c.120]

У-13-4. Сопоставление пленочной модели и моделей поверхностного обновления. Из анализа уравнений (V, 145)—(V, 156) видно, что выражения, полученные на основе модели Данквертса, содержат, в отличие от полученных для пленочной модели, отношение У уЮ . Так как V то с помощью модели Данквертса устанавливается значительно большее повышение температуры за счет тепла абсорбции и реакции. Это является следствием того, что согласно моделям обновления поверхности глубина проницания, или пенетрации, тепла в жидкость во время экспозиции газу много больше глубины пенетрации растворенного газа из-за значительного превышения величины коэффициента температуропроводности у величины коэффициента молекулярной диффузии Од. Это означает, что в пленочной модели толщина пленки при передаче тепла должна быть больше толщины диффузионной пленки Для передачи вещества [c.141]

Структурные изменения граничных слоев воды ведут к изменению их температуропроводности [41]. Отклонения температуропроводности от объемных значений в сторону снижения начинают обнаруживаться при толщине водной прослойки между сферической (с радиусом кривизны около 1 м) и плоской [c.14]

В случае теплового потока коэффициент пропорциональности должен состоять из большего числа констант вещества коэффициента теплопроводности [ккал м-ч-град) или вт1 м-град), теплоемкости [ккал [кг-град) или дж кг град)] и плотности р кг м ). Связь этих величин представляет коэффициент температуропроводности а [c.63]

Заметим, что при изучении явления перемешивания твердой фазы в псевдоожЕ-женном слое (эффективные значения вязкости, коэффициента диффузии, теплопроводности, температуропроводности) многие исследователи базируются на дифференциальных уравнениях, принятых для капельных жидкостей. [c.479]

B котором Wi означает температуру (7 ) для уравнений теплообмена или концентрацию ( ,) в случае массообмена дг/ принимает значение, равное, соответственно, коэффициентам температуропроводности (а,) или диффузии (Pi) Vpi, V i — радиальная и тангенциальная составляющие [c.175]

Двуокись углерода ири 1 атм взаимодействует с раствором, содержащим 1 моль/л КаОН при 20 "С. Pa твopи гo ть СО2 можно принять равной З-Ю . ноль см -атм), а ее коэффициент диффузии в растворе 1,5-10 см- сек. Константу скорости реакции между СО2 и ОН в растворе принять равной Ю л (моль-сек). В течение какого промежутка времени взаимодействие газа и жидкости можно рассматривать как реакцию псевдопервого порядка Построить график зависимости количества абсорбированной СО2 от времепи контакта для этого периода. Вычислить повышение температуры на поверхности к концу этого периода. Теплоты абсорбции и реакции принять равными соответственно 4760 и 1500 кал моль. Температуропроводность воды составляет около 1,46-10 см сек. [c.54]

Как показано ниже, значение, получаемое по уравнению (У,144), вероятно, следует еще умножить на коэффициент У уЮ . Коэффициент температуропроводности у жидкости при этом примерно на два порядка превышает коэффициент диффузии Од. [c.139]

Франк-Каменецкий [10] предложил обозначить величину через а и назвать ее температуропроводностью. Тогда, [c.137]

Здесь О - коэффициент диффузии а - коэффициент температуропроводности >е с11и - время контакта фаз, <1 тл и - диаметр и скорость движения чаг стицы. [c.174]

Общие соображения показывают, что разность между температурами жидкой и твердой фаз в процессе фильтрации должна быстро исчезать из-за огромной поверхности теплообмена между флюидами и скелетом, так что температуры допустимо считать одинаковыми. Более точный ответ может дать следующая оценка. Характерный размер, поры / имеет порядок 10 м или менее, температуропроводность, насыщенной пористой среды х обычно порядка 10 м /с. Тогда выравнивание температуры между флюидом и скелетом должно происходить за время t = / /х = 10 с. Если нас интересуют фильтрационные процессы, с характерными временами такого порядка, то разницу температур флюида и скелета необходимо учитывать. В противном случае можно считать, что Т,., = Т. Мы так и будем делать, поскольку для технологических процессов разработки месторождений время 10 с ничтожно мало(.о Запишем теперь соотношение, выражающее баланс энергии дл системы жидкость - пористая среда. Пористую среду будем считат .. недеформируемой. Вследствие малости скоростей фильтрации пренебрежем изменением кинетической энергии флюида. Тогда, если 7-внутф ренняя энергия некоторого объема флюида и скелета, П-энергия флюида в поле потенциальных сил (в нашем случае-поле силы тяжести), тср/ согласно первому началу термодинамики имеем [c.316]

Из этого условия можно приблизительно оценить критический диаметр р,, если известна величина у . Результаты целого ряда опытов и теоретических расчетов подтверждают, что критическое значение Ре, р. составляет величину порядка 70. Однако в некоторых случаях критическое значение Рвкр, оказывается намного больше и зависит от диаметра канала или величины гранул насадки. С ростом давления прохождение пла-, енк через трубки облегчается, так как температуропроводность Х/ср газа обратно пропорциональна давлению. Поэтому при увеличении давления критический диаметр трубок должен уменьшаться. [c.81]

Здесь т — время г — внутренний радиус трубопроводов б—толщина отложений у — кинематическая вязкость воздуха ив — скорость воздуха 1 — температура поверхности масляных отложений t — температура воздуха а — коэффициент излучения X — теплопроводность воздуха а — температуропроводность воздуха Е — энергия активации ко — предэкспоненциальный множитель (р — коэффициент в формуле Крауссольда АТ — среднеарифметическая температура воздуха и поверхности отложений д — тепловой эффект реакции р — стехиометрический коэффициент Со — массовая концентрация кислорода вдали от реагирующей поверхности Ро — атмосферное давление р — давление сжатого воздуха с — теплоемкость отложений р—кажущаяся плотность отложений. [c.34]

В этих выражениях Яд и Н (в кал моль) — теплоты абсорбции и реакции (положительная при экзотермичности реакции), а остальные обозначения указаны выше. Коэффициент температуропроводности для воды составляет около 1,5 10" см 1сек. Функции и [c.62]

Следует подчеркнуть, что в обш ем случае формулы, полученные для расчета скорости массопередачи, пригодны и для расчета скорости теплопередачи. Естественно, что в этом случае коэффициент молекулярной диффузии должен быть заменен коэффициентом молекулярной температуропроводности. Однако величина последнего намного выше величины коэффициента молекулярной диффузии. Это изменяет соотношение между величиной диффузионных и конвективных потоков и, как следствие, меняет границы применимости физических моделей переноса. Так, чисто диффузионный механизм теплопередачи имеет место в каплях диаметром до 0,1 см. Формула для расчета скорости теплопередачи, аналогичная формуле Ньюмена для массопередачи, была получена Гробером [116]. Формула Кронига [c.221]

Здесь ац — коэффициент изотермической фильтрации СС22 — коэффициент температуропроводности аи=а21 — перекрестные коэффициенты, равные друг другу, по Онзагеру. Первый из них характеризует термоосмотическое течение в прослойке дт (при ДР=0), второй —так называемое тепло переноса Wo (при АТ = 0). [c.21]

Этиловый спирт (1976) -- [ c.93 ]

Топочные процессы (1951) -- [ c.68 , c.73 ]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 1 (2002) -- [ c.282 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Кн.1 (1981) -- [ c.270 , c.446 , c.454 , c.455 ]

Методы и средства неразрушающего контроля качества (1988) -- [ c.168 ]

Реология полимеров (1966) -- [ c.141 ]

Основные формулы и данные по теплообмену для инженеров Справочник (1979) -- [ c.0 ]

Основы техники псевдоожижения (1967) -- [ c.0 ]

Инженерная химия гетерогенного катализа (1965) -- [ c.115 , c.184 , c.185 ]

Энциклопедия полимеров Том 3 (1977) -- [ c.3 ]

Основные процессы и аппараты Изд10 (2004) -- [ c.0 ]

Физика жидких кристаллов (1977) -- [ c.216 ]

Физико-химические основы получения, переработки и применения эластомеров (1976) -- [ c.339 , c.340 ]

Введение в моделирование химико технологических процессов Издание 2 (1982) -- [ c.194 ]

Процессы и аппараты химической технологии (1955) -- [ c.29 ]

Явления переноса (1974) -- [ c.229 , c.327 ]

Химия и технология газонаполненных высокополимеров (1980) -- [ c.9 , c.307 , c.308 , c.428 , c.433 ]

Основы переработки термопластов литьём под давлением (1974) -- [ c.32 ]

Тепловые основы вулканизации резиновых изделий (1972) -- [ c.66 , c.338 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 3 (1966) -- [ c.387 ]

Технология производства урана (1961) -- [ c.0 ]

Введение в термографию Издание 2 (1969) -- [ c.238 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 8 (1971) -- [ c.0 ]

Процессы химической технологии (1958) -- [ c.316 , c.358 , c.359 , c.397 ]

Тепломассообмен Изд3 (2006) -- [ c.27 ]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 1 (1995) -- [ c.282 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 5 (0) -- [ c.387 ]

Основы теории горения (1959) -- [ c.63 ]

Расчет нагревательных и термических печей (1983) -- [ c.441 , c.444 , c.448 , c.452 , c.456 , c.461 , c.464 ]

Гидродинамика, теплообмен и массообмен (1966) -- [ c.74 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология