Модель стержневого течения

МОДЕЛЬ СТЕРЖНЕВОГО ТЕЧЕНИЯ [c.117]

Модель стержневого течения [c.117]

Допущение об однородности температуры газа в модели перемешанного потока и одномерности температуры в модели стержневого течения существенно ограничивают их [c.118]

В большинстве случаев течение жидкости удовлетворительно описывается моделью стержневого потока с продольным перемешиванием. Адекватность модели подтверждается хорошим [c.667]

При использовании зонного метода расчета камера сгорания разбивается на зоны с радиальным и продольным размером 0,373 м. При этом получаются 3 зоны в радиальном направлении и 16 зон в осевом. Такое разбиение приводит к 48 зонам в газовой области, 16 цилиндрическим зонам для поглотителя теплоты и 6 адиабатическим зонам для отражателей. Конвективный коэффициент теплоотдачи к трубам принимался равным 10 Вт/(м -К). Газ внутри топочной камеры считается серым, и коэффициент поглощения принимался равным Ка—0,2 м- . Рассматриваются две модели потока стержневое течение, характерное для случа- [c.120]

Аналогия основана на математической тождественности уравнения энергии для стержневого течения жидкости (с постоянной по сечению трубы скоростью а ) с уравнением, описывающим нестационарное поле электрических потенциалов в плоской проводящей области. Развитие процесса теплообмена по продольной координате г имитируется на модели развитием во времени т процесса электропроводности. [c.402]

На основе неизотермической модели процесса с учетом изменения вязкости смеси от температуры и интенсивности ее деформирования были получены уравнения [16, с. 3—16 17] для определения температуры смеси на выходе из канала шнека, а также давления в сопловой части цилиндра при допущении, что температура смеси по сечению канала усредняется. В данном случае рассматривается стержневое течение . [c.57]

Уравнение (21) для массоотдачи, которое является эквивалентом (14), основывается на предположении об идеальном стержневом режиме течения газа. Из уравнений модели байпас (16) — (19) находим [c.265]

В таких схемах газовая стабилизация (сжатие) дугового разряда на начальном участке течения (вблизи стержневого электрода) и стабилизация стенками канала на установившемся участке приводит к ограничению поперечных размеров ствола и, как следствие, к увеличению плотности тока в дуге и высокому уровню температур нагреваемого газа. На начальном участке, где поперечные размеры сечения ствола резко меняются, основную роль в теплопередаче играют конвективные процессы, которые должны быть учтены при построении расчетных моделей ствола. Известные экспериментальные данные и оценки характера течения газовой плазмы [1, 2, 3] позволяют считать, что практически во всей проводящей области ствола дуги на начальном участке даже при значительных расходах газа реализуется ламинарное течение, в окружающей дугу области при относительно малых расходах газа — ламинарное, а при больших — турбулентное течение. [c.120]

Визуальные наблюдения за движением кипящего кислорода в вертикальных трубах на стеклянных моделях показали, что в нижней части трубы, занятой зоной подогрева, движется светлая жидкость. Затем образуются отдельные центры парообразования. По мере продвижения вверх парожидкостного потока мелкие пузырьки пара сливаются в крупные и течение потока приобретает поршневой характер. Каждый паровой поршень двигает перед собой жидкостную пробку, в то время, как часть жидкости движется в виде тонкой пленки между поршнем и стенкой трубы. С увеличением скорости паров жидкостные пробки разрушаются и форма потока переходит в стержневую . В этом случае пар движется в средней части трубы, увлекая с собой жидкость, которая поднимается по стенке трубы в виде-пленки. [c.307]

Модель стержневого течения можно использовать для расчета теплообмена при движении в трубах сыпучих сред, состоящих из мелкозернистых тел [108]. Экспериментальные исслодования показывают, что при движении сыпучего тела сплошным потоком в вертикальной трубе под действием собственного веса слой частиц у стенки испытывает лишь незначительное торможение. Поэтому допущения) о постоянстве скорости по сечению и длине трубы достаточно хорошо выполняются. [c.359]

Задача расчета теплообмена упрощается, если принять, что профиль скорости не изменяется по длине трубы. В этом случае справедлив параболический закон Пуайзеля (см. 8.1). Иногда для упрощения решения полагают, что скорость не зависит как от радиуса трубы, так и от ее длины (модель стержневого течения). [c.248]

Если в нагревателе установлена одна горелка в центре днища, может оказаться, что комбинация моделей перемешанного потока и стержневого течеиия позволит получть более надежные результаты. Вблизи горелки турбулентное перемешивание и внутренняя циркуляция между пламенем и тeпкa н камеры обеспечивают область с хорошим перемешиванием газов. В этой области может быть использована модель перемешанпого потока. Длина области хорошего перемешивания может быть оценена по информации о длине пламени и структуре потока внутри камеры. Далее по потоку может быть использована модель стрежневого течения. [c.118]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология