Распределение скорости по сечению трубы

Рис. 5.12. Распределение скоростей по сечению трубы при ламинарном (а) и турбулентном (б) режимах течения.

Автомодельность от гравитационных сил, а также протекание процесса при ламинарном течении в трубе, когда отсутствуют заметные поперечные перемещения частиц в объеме трубы, заставляют предположить пограничный механизм протекания процесса формирования отложений на поверхности трубы при движении по ней нефти. Для представления картины протекающих процессов рассмотрим характер распределения скоростей по сечению трубы. Эпюры распределения скоростей в различных режимах течения показаны на рис.2.2 и 2.3. [c.73]

Соответственно параболический закон распределения скоростей по сечению трубы, выражаемый уравнением (11,31), может быть представлен в виде [c.44]

Зная закон распределения скоростей по сечению трубы см. уравнение (1.71)] и связь средней скорости с потерей напора [см. уравнение (1.74)1, легко определить значение коэффициента а, учитывающего неравномерность распределения скоростей в уравнении Бернулли, для случая стабилизированного ламинарного течения жидкости в круглой трубе. Для этого в выражении (1.50) заменим скорость по формуле (1.71) и среднюю скорость но формуле (1.74), а также учтем, что [c.79]

Считалось, что нормальный выход желательно иметь всегда и обосновывалось это тем, что при нормальном выходе будут меньше абсолютные скорости течения воды в отсасывающ,ей трубе и на выходе из нее, вследствие чего ожидалось уменьшение потерь энергии как внутри трубы, так и при выходе из нее. Кроме того, считалось, что при нормальном выходе вследствие отсутствия закрутки потока в отсасывающей трубе будет более равномерное распределение скоростей по сечениям трубы, что должно привести к улучшению кавитационных свойств турбины. Однако эксперименты, проведенные за последние годы в различных лабораториях, не подтвердили, казалось бы, на первый взгляд бесспорного предположения. Наоборот, опытами было установлено, что положительная закрутка потока (о 2 совпадает с направлением на выходе из лопастей рабочего колеса соответствующая значению Vu2, равному 0,2gH, оказывает благоприятное влияние на к. п. д. турбины и ее кавитационные качества. Объясняется это тем, что при закрученном потоке на выходе из рабочего колеса лучше обтекается диффузорная часть отсасывающей трубы и меньше потери в самом рабочем колесе, так как при этом меньше относительные скорости течения воды по лопастям рабочего колеса. [c.75]

Обратив внимание на неправильный температурный ход теплопроводности у нефтепродуктов, полученный Шумиловым и Яблонским на установке по методу ламинарного режима, Варгафтик [Л. 1-13] подверг разбору и критике принятые допущения, показал недостатки метода ламинарного режима, которые сводятся к следующему. Принятое параболическое распределение скоростей по сечению трубы, при ламинарном режиме имеет [c.27]

Поставленная задача таким образом решена получена формула (36,15), дающая распределение скоростей по сечению трубы, и формулы (36,27) и (36,31), позволяющие производить вычисление коэффициента сопротивления. [c.164]

Двойное интегрирование этого уравнения (с граничными условиями = О при г = Л и /йг = О при г = 0) позволяет прийти к распределению скоростей по сечению трубы. Здесь вполне удается справиться со сложностями решения дифференциального уравнения второго порядка в силу простоты (линейности) связей между основными параметрами течения (эти связи будут продемонстрированы ниже). Но по той же причине здесь вполне можно обойтись без уравнения Навье — Стокса, т.е. без решения дифференциальных уравнений второго порядка, существенно упростив анализ. Используем этот путь применительно к течению жидкости в круглой трубе. [c.146]

Течение в трубах. Для расчета распределения скоростей по сечению трубы при ламинарном течении неньютоновской жидкости следует применить уравнение движения (2.1.4.6), записанное в цилиндрических координатах. При установившемся стабилизированном [c.133]

При ламинарном движении во внутренней задаче распределение скоростей по сечению трубы удовлетворяет параболическому закону Пуазейля [c.35]

Поток без учета диффузии. Рассуждения в случае ламинарного режима основывались на уравнении Пуазейля для параболического распределения скоростей по сечению трубы. Для турбулентного потока соответствующее выражение основного принципа распределения скоростей отсутствует. Имеется несколько эмпирических уравнений распределения скоростей по сечению трубы, [c.91]

Первое условие —параболическое распределение скоростей по сечению трубы—по закону Гагена—Пуазейля осуществляется при изотермическом течении жидкости и устанавливается только на некотором расстоянии от начала трубы. Величина этого начального участка трубы при изотермическом течении жидкости зависит от числа Рейнольдса и определяется отношением [c.169]

При турбулентном течении распределение скоростей по сечению трубы характеризуется следующей зависимостью [7] [c.51]

Известно, что количество образующейся смеси зависит от режима течения, плотности и вязкости последовательно движущихся нефтепродуктов, а также от технологической схемы перекачки. Имеются расчетные зависимости для определения количества образующейся смеси. По приближенной теории последовательной перекачки, разработанной В. С. Яблонским, для ламинарного режима объем смеси (в пределах изменения концентрации 0,02—0,98) составляет примерно 4,5 объема трубопровода. При турбулентном режиме распределение скоростей по сечению трубы более равномер-, ное, поэтому смешение, обусловливаемое конвективной диффузией, меньше и объем образующейся смеси значительно меньше, чем при ламинарном движении, и может быть доведен до 0,5—1 % от объема трубопровода. [c.167]

Определение расхода газа в газоотводящей трубе производится по формуле, в которую входит средняя плотность потока, учитывающая неравномерность распределения скоростей по сечению трубы. Измерение скорости движения потока с помощью напорных трубок практически осуществимо в пределах скоростей 5-35 м/с. [c.225]

Распределение скоростей по сечению трубы при турбулентном течении описывается формулами (для напорных трубопроводов [c.31]

Для турбулентного течения имеется несколько эмпирических уравнений распределения скоростей по сечению трубы, дающих достаточно точные результаты [6]. [c.550]

Описанное выше распределение скоростей по сечению трубы относится к гидродинамически стабилизированному движению. [c.37]

Описанное выше распределение скоростей по сечению трубы относится к гидродинамически стабилизированному движению, которое устанавливается на некотором расстоянии от входа жидкости в трубу. [c.35]

Для отбора средней пробы по сечению трубы используют пятислойный пробоотборник (рис. 1.5). Пробозаборные трубки 2 такого пробоотборника открытыми концами обращены навстречу потоку. Диаметры этих трубок должны удовлетворять соотношению о 1 2 = 6 10 13. Такое соотношение диаметров пробозаборных трубок обусловлено распределением скоростей по сечению трубы при турбулентном режиме. В соответствии с ГОСТ 2517—80 пробоотборник может быть установлен на горизонтальном участке трубопровода, однако для устранения влияния гравитационных сил при отборе пробы желательно устанавливать его на вертикальном участке трубопровода. [c.15]

Действительный расход жидкости будет меньше теоретического вследствие неравномерного распределения скоростей по сечению трубы и наличия некоторой потери напора между рассматриваемыми сечениями. Поэтому действительный расход жидкости [c.123]

Рассуждения в случае ламинарного режима основывались на уравнении Пуазейля для параболического распределения скоростей по сечению трубы. Для турбулентного потока соответствующее выражение основного принципа распределения скоростей отсутствует. Имеется несколько эмпирических уравнений распределения скоростей по сечению трубы, дающих достаточную точность. Например, Рейнольдс установил, что для интервала 2300 < Re скорость потока вдоль гладкой трубы пропорциональна корню седьмой степени из расстояния частицы от стенки. Для больших значений Не скорость потока пропорциональна корню восьмой степени для шероховатых труб — корню пятой степени. [c.110]

Распределение скоростей по сечению трубы согласно уравнению (2—142)—параболическое. [c.169]

Что касается усредненных значений поперечных составляющих скорости, то за тот же промежуток времени Т они равны нулю. На основании опытных данных можно утверждать, что средняя скорость при установившемся турбулентном движении жидкости имеет постоянное значение, независимо от длительности наблюдения, если этот промежуток времени не слишком мал. Поэтому возможно изучение распределения скоростей по сечению трубы, а также определение величины сопротивления трубопровода в зависимости от средней скорости протекания турбулентного потока при установившемся расходе. [c.68]

При вязкостном режиме распределение скорости по сечению трубы отклоняется от параболического, так как вследствие изменения температуры по сечению изменяется и вязкость. При этом распределение скоростей зависит от того, имело ли место нагревание или охлаждение жидкостей (рис. 8-6). При одной и той же средней по сечению температуре в случае нагревания жидкости ее температура у стенки будет больше, чем при охлаждении. Чем больше температура капельной жидкости, тем меньше ее вязкость. В результате при нагревании жидкости скорость вблизи стенки больше, чем при охлаждении, и теплоотдача увеличивается. [c.205]

Рис. 8-6. Распределение скорости по сечению трубы при вязкостном течении капельных жидкостей.
Рис, 7. Распределение скорости по сечению трубы в вязкой жидкости [c.27]

В круглой трубе D=2Ro, Л=64, распределение скоростей по сечению трубы [c.90]

Формула (1.161) получена при использовании ряда упрощающих допущений справедливость закона Гука при деформации трубы и жидкости, отсутствие трения в жидкости и других видов рассеивания энергии в процессе протекания удара и равномерность распределения скоростей по сечению трубы. [c.163]

Описанное выше распределение скоростей по сечению трубы относится к гидродинамически стабилизированному движению, которое устанавливается на некотором рассто я НИИ от входа жидкости в трубу. По опытам Никурад-зе для турбулентного движения это расстояние л 40 /. [c.36]

Результаты анализа динамики состава при ламинарном течении в трубопроводе целесообразно применить при исследов.ч-нии динамики анализаторов, как это будет показано ниже, при измерении скорости потока инъекционным способом (когда необходимо установить, какая из величин реакции на импульс является определяющей для нахождения скорости потока) или для физиологических целей (распространение веществ, растворенных в циркулирующей крови). Распространение изменения состава смеси зависит, во-первых, от диффузии и, во-вторых, от соотношения расходов (распределение скорости по сечению трубы). Вначале будет рассмотрена динамика состава как результат только соотношения расходов, а затем в расчет будет принята и диффузия. [c.423]

Рпс. 67. Теоретическое и практическое распределение скоростей по сечению трубы при. ламинарном потоке /кпдкостп и услониях теплообмена [c.170]

В работах Я. К. Трошина, К. И. Щелкина, Я. Б. Зельдовича, В. А, Попова и других на основе результатов фундаментальных исследований имеются соответствующие рекомендации по обеспечению благоприятных условий прогрессивного ускорения пламени в трубах [64]. Расстояние от места возникновения режима сильных дифлаграцяй или детонаций уменьшается с ростом начального давления и увеличением шероховатости стенок трубы. В шероховатой трубе удалось получить детонацию со смесями, не детонирующими в гладкой трубе. Причиной, по К. И. Щелкину, является развитие турбулентности потока газа, который возникает в трубе перед фронтом пламени из-за расширения сгоревшего газа. Я. Б. Зельдович показал, что на ускорение пламени сильно влияет неравномерное распределение скорости по сечению трубы, а также охлаждение продуктов сгорания сзади фронта. Для ускорения горения можно помещать в начале трубы диафрагмы, через отверстия которых пламя вырывается далеко вперед, поджигая большую массу газа или перекрывая сечение трубы перегородками, увеличивающими путь пламени. Расстояние от точки зажигания до места возникновения детонации увеличивается с ростом начальной температуры смеси и убывает с уменьшением диаметра трубы. По сравнению с зажиганием у закрытого конца воспламенение у открытого конца резко затрудняет возникновение детонации из-за того,, что пламя вызывает более слабое движение газа. Зажигание на некотором расстоянии от закрытого конца облегчает возникновение детонации по сравнению с зажиганием непосредственно у закрытого конца, так как пламя вначале рашростра-няется двумя фронтами. Поджигая смесь множеством искр, включаемых в нужной последовательности, или воспламеняя ее лучом, можно получить любую возможную скорость распространения фронта пламени. [c.77]

Свойства турбулентных течений существенным образом зависят от значения числа Ке, которое должно входить в обобщенные уравнения, определяющие закономерности процесса в качестве аргумента. Уравнение (2.3), выражающее закон распределения скорости по сечению трубы, не содержит этого аргумента в явном виде. Влияние числа Ке на конфигурацию црофиля скорости проявляется через показатель, который. представляет собой его монотонно убывающую функцию. [c.68]

Интегрирование уравнения (1) для случая ламинарного движения в трубе (капилляра) приводит к параболлическому распределению скоростей по сечению трубы [c.20]

Следует отметить, что приведенные выше формулы относятся только к вполне сфор.мировавшемуся турбулентному потоку, которому соответствует распределение скоростей по сечению трубы с явно выраженным ядром потока и ламинарным подслоем. Это распределение формируется постепенно на начальном участке грубы. На этом участке длиной / из-за меньшей толщины подслоя значения коэффициента теплоотдачи конвекцей Онач выше, чем эти значения при вполне сформировавшемся турбулентном потоке. Однако в среднем по длине трубы увеличение коэффициента теплоотдачи за счет начального участка невелико, а потому для надежности при тепловом расчете обычно им пренебрегают. [c.108]

Рис. 8-2. Распределение скорости по сечению трубы при стабилизированном ламинарном (а) и турбулеит-1Ю.М (б) течении жидкости.
Рейнольдса он быстро уменьшается, как показано у Перри, фиг. 53, стр. 407. Частично это объясняется неравномерным распределением скоростей по сечению трубы при ламинарном движении. Некоторые новые данные для приводятся Йориссеном [77]. [c.54]

Смотреть страницы где упоминается термин Распределение скорости по сечению трубы: [c.27] [c.163] [c.152] [c.131] [c.89]

Гидродинамика, массо- и теплообмен в дисперсных системах (1977) -- [ c.152 ]

ПОИСК

Смотрите так же термины и статьи:

Распределение по скоростям

Сечение

Сеченов

Теплоотдача в трубах распределение скорости и температуры в поперечном сечении

Справочник химика 21

Химия и химическая технология