Модуль упругости полимерных материалов

Модуль упругости полимерных материалов [c.736]

Примеры определения параметров сингулярных ядер и модуля упругости полимерных материалов методом совмещений. Исследуем пенополиуретан морозостойкий (ППУ-ЭМ1 (Тх = 6,1 кПа (Т2 = 5,0 кПа, (Тз = 3,0 кПа Т = 20 °С) и оргстекло СТ1 (поли-метилметакрилат, Т = 20 °С). Деформации ползучести при различных уровнях напряжений даны соответственно для ППУ-ЭМ1 на рис. 1.22, для оргстекла — в табл. 1.2. [c.23]

Нагрузочная способность, т. е. величина допустимых нагрузок на зуб колеса, определяется вначале но так называемой контактной прочности, а затем учитываются факторы зацепления (величины зазоров, скорости движения, фактор перекрытия и др.), для чего вводятся эмпирические коэффициенты. До применения полимерных материалов в зубчатых передачах расчеты на контактную прочность производились па основе классической теории упругости, когда исходят из максимальных значений модулей упругости материала. Опыт использования полимерных материалов в зубчатых передачах нанес удар по самой основе этих расчетов, так как вследствие низкого значения модуля упругости полимерных материалов увеличивается контактная площадь и повышается коэффициент перекрытия. Отсюда возникает необходимость разработки самой системы расчета этих материалов на контактную прочность. [c.336]

Пониженные но сравнению с металлами модули упругости полимерных материалов требуют и новых способов расчета коэффициента перекрытия. Нанример, опыт эксплуатации текстолитовых зубчатых колес показывает, что нри расчетах следует учитывать одновременное зацепление не одного, а двух зубьев нри работе колеса. [c.337]

Остается еще не полностью расшифрованным фактор влияния свойств материалов. Наиболее важное из этих свойств — зависимость величины модуля упругости полимерных материалов от температуры. Как правило, она имеет экспоненциальный характер, вследствие чего при максимальных эксплуатационных температурах (порядка 80° С) модуль упругости реактопластов понижается до 30% от величины, достигаемой нри комнатных [c.338]

Таким образом, предел текучести т будет всегда больше, чем /2СГ р. Заметим, что у подобного материала так же как и у любого другого гомогенного полимерного материала величина предела текучести (или прочности), вычисленная по данным опытов при изгибе, не должна быть равна соответствующей величине при растяжении или сжатии. Как было показано выше, модуль упругости полимерных материалов зависит от деформации. Следовательно, нейтральная линия при изгибе будет проходить через центр тяжести сечения только при [c.170]

Как уже отмечалось, помимо молекулярного веса полимера большую роль играет предварительная ориентация. Учет этих двух факторов позволил дать расчет зависимости модуля упругости полимерных материалов 6т степени ориентации и молекулярного веса полимера Экспериментальная проверка теории, однако, показала, что реальные полимерные материалы существенно отличаются от идеальных. Реальные полимеры являются аморфно,кристаллическими, и основную роль в формировании комплекса механических свойств играют аморфные участки как наиболее слабые. К этому вопросу мы вернемся ниже. [c.262]

Модуль упругости полимерных материалов является мерой их жесткости. Модуль упругости входит в формулу расчета внутренних напряжений и существенным образом влияет на внутренние напряжения. [c.52]

По деформационным свойствам пластмассы сильно отличаются от обычных конструкционных материалов. Они обладают значительно меньшей твердостью. Модуль упругости полимерных материалов меньше модуля упругости сталей на несколько порядков. Кроме отмеченной выше временной и температурной зависимости деформационных свойств пластмасс, для них характерна обратимость больших деформаций, называемых высокоэластическими. Эта особенность, свойственная исключительно полимерным материалам, используется конструкторами лри решении важнейших технических задач. [c.6]

ОБ ИЗМЕНЕНИИ МОДУЛЯ УПРУГОСТИ ПОЛИМЕРНЫХ МАТЕРИАЛОВ 3 ПРОЦЕССЕ ПОЛИМЕРИЗАЦИИ [c.87]

Опытов при всестороннем растяжении не производилось, да и неясно, как они могут быть поставлены, однако некоторые данные могут быть получены в результате опытов при одноосном и двухосном растяжении. В этом случае гидростатические напряжения будут соответственно равны СГ1/З и (а1 + (Т2)/3. При одноосном растяжении с постоянной скоростью деформации истинный модуль продольной упругости должен падать по мере возрастания напряжения, при одноосном сжатии модуль должен возрастать. Следовательно, секущие модули изотропных материалов при растяжении и сжатии должны быть различными. Этим и объясняется то, что в справочниках значения модулей упругости полимерных материалов при растяжении всегда меньше, чем модулей упругости при сжатии. Отсюда, конечно, не следует, что эти материалы бимодульные. При малых напряжениях, когда влияние гидростатического давления несущественно, модули упругости при растяжении и сжатии будут, конечно, равны. [c.26]

Рапп Н. В. Ультразвуковой метогд определения. модулей упругости полимерных материалов. Пластические массы , № 9, 1962. [c.306]