Ток потока допустимые величины

Исследования процесса пиролиза в жестких условиях показали, что для эффективного использования поверхности нагрева змеевика и увеличения выходов целевых продуктов величина тепловых потоков в различных зонах змеевика должна быть неодинаковой [95 98]. При этом температура стенок труб не должна превышать максимально допустимых величин. В средней части змеевика, где протекают основные реакции, скорость теплового потока достигает максимальных значений, а в выходных трубах должна быть сни- [c.40]

Как уже указывалось, длительность пребывания смеси в зоне реакции трубчатого змеевика зависит от скорости теплового потока, или величины теплового напряжения стенок труб. Однако существуют определенные ограничения, обусловленные максимально допустимой температурой стенок труб н условиями теплопередачи в топочной камере. [c.31]

Исходя из принятой начальной температуры газа, можно, пользуясь кинетическими данными предыдущих лабораторных исследований, проверить распределение температуры и степени превращения по оси реактора. Зная теплопроводность наружной изоляции и эффективный коэффициент теплопроводности слоя, можно рассчитать величину теплопотерь и учесть ее при нахождении распределения температуры вдоль слоя. Далее можно определить необходимую высоту слоя катализатора. При использовании этого метода оказалось, что высота слоя должна составлять А м, а его объем — 212 л. Подъем температуры можно существенно уменьшить, увеличивая избыток водорода. Следует также проверить, не превышает ли сопротивление потоку допустимую границу. Если для большей уверенности увеличить высоту слоя на 20%, то, в ко- [c.179]

Пары сырья, нагретые в конвекционной части до 500—600°С перегреваются в нижней зоне змеевика до температуры реакции В этой зоне тепловое напряжение (скорость теплового потока) может быть значительно выше расчетной средней (для всей поверхности змеевика) величины. При этом температура стенок труб не превышает максимально допустимых величин. В верхней зоне змеевика, где протекают основные реакции, тепловое напряжение должно быть ниже, чем в нижней зоне, чтобы не вызвать перегрева труб. [c.80]

Высококипящие и остаточные фракции нефти содержат значительное количество гетероорганических смолисто-асфальтеновых соединений и металлов, попадание которых при перегонке в дистилляты резко ухудшает их эксплуатационные характеристики и значительно усложняет последующую их переработку. Это обстоятельство обусловливает необходимость организации четкой сепарации фаз в секции питания атмосферной и особенно вакуумной колонн. Эффективной сепарации фаз в секции питания колонн достигают установкой специальных сепараторов (отбойных тарелок, насадок и т. д.), улавливающих мельчайшие капли (туман, пена, брызги) кубовой жидкости, а также промывкой потока паров стекающей жидкостью в специальной промывной тарелке. Для этого и с целью повышения разделительной способности нижних тарелок сепарационной секции колонны необходимо обеспечить некоторый избыток орошения, называемый избытком однократного испарения, путем незначительного перегрева сырья (но не выше предельно допустимой величины). Доля отгона при однократном испарении в секции питания колонны должна быть на 2-5 % больше выхода продуктов, отбираемых в виде дистиллята и боковых погонов. [c.108]

Следовате.Чьно, используя уравнение (Х,47), получим максимально допустимую величину характеристики потока [c.201]

Для того чтобы взвешенные в газовом потоке частицы успевали осесть в камере и не уносились потоком газа, скорость последнего не должна превышать максимально допустимой величины в м/с [c.13]

Б26. Сравнение относительной величины разности плотностей тепловых потоков с допустимой величиной невязки [c.123]

Защита от взрывов воздухоразделительных установок осуществляется путем очистки перерабатываемого воздуха и других технологических потоков от взрывоопасных примесей, а также ведением технологического процесса разделения воздуха таким образом, чтобы содержание взрывоопасных примесей в жидком воздухе и кислороде не превышало допустимых величин. [c.293]

Наряду с возможностью использования полярных неподвижных фаз или адсорбентов известное преимущество капиллярных заполненных колонок состоит в том, что для них максимально допустимая величина пробы (10—20 мг) несколько больше, чем для обычных капиллярных колонок. Правда, из-за высокого перепада давления (0,2—1,5 ат на 1 л колонки) длина колонки ограничена несколькими метрами. Но, несмотря на это, можно получить хорошие результаты в отношении разделительной способности, отнесенной ко времени. Хотя такие хроматографические колонки на практике считают капиллярными колонками и хотя они требуют при эксплуатации таких же приспособлений (делитель потока в дозирующем устройстве, высокочувствительный детектор), их лучше рассматривать как заполненные колонки чрезвычайно малого диаметра, а не как капиллярные колонки. Свободное поперечное сечение, которое является характеристикой капиллярных колонок, здесь не указывается. Внутреннее пространство капиллярной трубки, которая может иметь капиллярный диаметр (как правило, 0,2—1 мм), заполнено частицами, диаметр которых равен /5— /3 внутреннего диаметра трубки. [c.335]

Верхняя граница величины пробы определяется максимально допустимой величиной пробы, нижняя граница — чувствительностью детектора. Дозатор служит для воспроизводимого отбора определенных проб жидкости или газа, смешения их с потоком газа-носителя и концентрированного ввода в капиллярную колонку. [c.339]

При обсуждении вопроса о сбросе отходов в пресные водоемы и реки было отмечено, что в последних имеют место лишь незначительные турбулентные потоки, которые не обеспечивают смешения сбросов с водой водоемов. По этой причине совещание экспертов приняло решение пересмотреть в сторону ужесточения рекомендации МАГАТЭ по вопросу сбросов радиоактивных отходов в пресные водоемы и реки. В 1969 г. в Вене было проведено новое совещание экспертов МАГАТЭ по вопросу удаления отходов низкого уровня активности в реки и озера [109]. Было решено для каждого отдельного случая проводить комплекс исследований и расчет допустимой величины сброса (кюри сутки). Советские специалисты снова заявили о необходимости полного исключения таких сбросов. [c.73]

Допустимые величины пит, входящие в приведенные выше общие соотношения, необходимо определить исходя из физических соображений. Для точечного источника тепла или диффундирующего химического компонента, т. е. ири возникновении факела от точечного источника, должно выполняться условие, заключающееся в том, что суммарный конвективный поток энергии Q и поток массы диффундирующего компонента М не изменяются в направлении течения. Для экспоненциального закона это условие, как показано в разд. 4.2, не выполняется. В таком случае уравнения пограничного слоя для точечного источника принимают следующую форму [c.366]

Средняя арифметическая ошибка /, возникающая при измерениях частично успокоенного пульсирующего потока, графически показана на фиг. 372 при различных величинах и и Но на фиг. 382 приведена, зависимость между величиной ошибки / и величинами Но и Qq Qk , на фиг. 392 требуемая величина Но в зависимости от и для некоторых допустимых величин ошибок /. Диаграмма фиг. 402 может быть полезна при определении величины. Но в зависимости от Qq Qh при допустимых значениях ошибки /. [c.70]

Нижний предел кратности циркуляции ограничен допустимой величиной отложений кокса (не более 1,0-1,5 %), температурным режимом реактора и регенератора. Тепло, необходимое для процесса, вносится в реактор потоком катализатора и подогретым в трубчатой печи сырьем. [c.66]

Так как теплообменник для стабилизации процесса нуждается в применении регулятора с широкими пределами пропорциональности, то для уменьшения и исключения остаточного отклонения в случае изменения нагрузки обычно употребляют интегрирующие звенья. Их можно не вводить, если действие возмущений (изменения давления пара, скорости потока рабочей среды, входной температуры) не вызывает изменений регулируемых переменных, превышающих допустимые величины. Если скорость подачи вещества, проходящего через теплообменник, часто и быстро изменяется, то в системе регулирования температуры появится ошибка запаздывания. Ее величину можно понизить примерно в 2 раза включением дифференцирующего звена в систему автоматического регулирования с последующей тщательной настройкой. [c.495]

Очевидно, что, пользуясь приведенными данными, согласно уравнениям (146) и графику на рис. 32, можно рассчитать, введя десятикратный запас, допустимую величину тока потока. Исходя из полученного результата, можно определить для данной жидкости необходимую скорость и диаметр трубопровода при производительности установки отличной от той, которая регламентируется Правилами запщты от статического электричества . [c.208]

Отсюда следует вывод, что для того, чтобы величина светового потока была максимальной, а разрешающая сила монохроматора — наибольшей, необходимо, чтобы ширины обеих щелей были одинаковыми, причем их величина должна определяться минимально допустимой величиной светового потока. [c.225]

В случае препаративных колонок трудности увеличиваются, так как условия применения неподвижных фаз определяются скоростью потока газа, величиной пробы и степенью загрязнения, допустимой в отобранных пробах. Допустимая летучесть определяется формулой [c.269]

Допустимая область изменения входных и выходных потоков блока в простейшем случае представляет собой диапазон их изменения [yi, у ], [zft, Z ]. Могут использоваться и более сложные способы задания этой области, нанример могут задаваться ограничения на сумму, на линейную комбинацию некоторых потоков и т. д. Наиболее распространенной формой является ограничение пропускной способности блока д — максимально допустимой величины ведущего потока. Кроме того, всегда подразумевается неотрицательность всех потоков . [c.128]

Благодаря большому гидравлическому сопротивлению в отверстиях труб и соответствующему подбору их-диаметра в этих системах удается свести неравномерность распределения потока по площади фильтра к допустимым величинам. [c.25]

О максимально допустимой толщине слоя отложений, при которой еще не происходит отрыва примесей от стенок и уноса их потоком газа. Толщина отложений максимальна в том сечении теплообменника, где начинается вымерзание примесей. Эта толщина увеличивается с ростом концентрации примесей и пропорциональна времени переключения. Поэтому по мере роста концентрации примесей (даже при практически минимальном времени переключения) толщина отложений может превысить допустимую величину. Для обычных чисел Рейнольдса (> 100) толщину отложений можно уменьшить за счет увеличения поперечного сечения теплообменника в месте вымерзания примесей до размеров, превышающих необходимые по условиям сопротивления. Сокращение длины теплообменника, которое при этом можно получить, очень невелико (относительно оно гораздо меньше, чем увеличение сечения). Однако местное увеличение поперечного сечения теплообменника связано с усложнением конструкции. В то же время описанные нами опыты показали, что необходимость в местном увеличении сечения при использовании прерывистых рифленых ребер отпадает. Концентрация СО2 в опытах доходила до 5%, а время переключения равнялось 3 мин., что соответствовало максимальной толщине отложений 0,46 мм, или 40%-ной забивке поперечного сечения теплообменника. [c.170]

Более серьезной проблемой является нагрузка, которая создается давлением в коллекторах. Увеличение давления приводит к необходимости уменьшения размеров коллекторов, чтобы уменьшить напряжение по периферии коллектора до допустимой величины. Это обстоятельство может усугубляться дополнительными напряжениями, возникающими благодаря тепловым деформациям и передающимися через соединительные трубопроводы. Чтобы обеспечить прочность коллекторов при высоких давлениях, приходится либо применять блоки небольшого поперечного сечения, либо использовать несколько коллекторов малых размеров с распределителями потока внутри блока, причем такие распределители также должны выдерживать высокое давление. В зависимости от других конструктивных соображений находят применение оба эти способа. [c.207]

На выходе из регенератора допустимая величина отложения кокса на катализаторе должна быть соответственно не более 0,15—0,2%. Кратность циркуляции катализатора должна составлять 5 1 или 7 1, т. е. на один объем сырья подавать не менее 5—7 объемов катализатора. Режим реакторного блока устанавливается следующим образом. После включения реактора на поток нефтяных паров необходимо проследить за давлением в реакторе и стабильной циркуляцией катализатора в системе реактор—регенератср. При большом давлении в реакторе (свыше 0,7 ати) создается угроза нарушения транспортировки катализатора в транспортной линии реактора и попадания паров сырья через напорный стояк в регенератор. В этом слу- [c.150]

ИЗ газов. Однако принципиальное различие этих методов состоит в том, что при полном улавливании исследуемый газ можно пропускать через ловушку до начала проскока через слой сорбента или, иными словами, когда фронт определяемого вещества достигнет выхода колонки-концентратора (рис. 4.1, а). Процесс равновесного концентрирования осуществляется пропусканием газа через поглотитель до тех пор, пока фронт анализируемых примесей полностью не пройдет слой сорбента и концентрации примеси в потоке газа на входе и выходе из ловушки не выравняются (рис. 4.1,6). Такое различие в режиме насыщения концентратора исследуемым газом приводит к тому, что при полном улавливании для расчета исходной концентрации примеси необходимо измерять объем пропущенного газа и не допускать превышения некоторого максимального объема при котором проскок вещества достигнет предельно допустимой величины б. В случае равновесного концентрирования важно пропустить минимальный объем газа, обеспечивающий достижение равновесной концентрации примеси по всему объему насадки. Тогда находящийся в трубке объем поглощающей жидкости Уь будет содержать СаКУь концентрируемой примеси. Кроме того, газ, заполняющий свободный объем поглощающей трубки Уо, будет содержать еще СаУо прИ [c.178]

Пружина, прижимающая клапан к седлу, является вспомогательной и служит лишь для надежной посадки клапана в седло в момент изменещя направления движения потока. Поскольку наличие пружины приводит к увеличению перепада давления на клапане при прохождении потока в прямом направлении, а допустимая величина перепада давления на обратных клапанах составляет 0,01-0,03 МПа, то ее жесткость обычно выбирают минимальной. [c.171]

Эффективная и устойчивая работа прямоточного контактного устройства соответствует таким нагрузкам, при которых образуется высокодисперсный однонаправленный, газожидкостной поток Верхняя предельная нагрузка определяется здесь в основном допустимой величиной межтарельчатого уноса жидкости, а нижняя — началом образования однонаправленного газожидкостного потока, [c.120]

Необходимо обратить внимание на тот факт, что выражение (90), а следовательно и выражение (87) выведены из посылок, опирающихся на равновесную термодинамику, в то время как диффузия, очевидно, неравновесный процесс. Поэтому законность такого подхода нуждается в строгой проверке. Этот вопрос, являющийся одной из центральных проблем неравновесной термодинамики, обсуждался многими авторами [92- 941. Согласно многим предположениям, каждый микроскопический поток пропорционален собственной движущей силе при условии, что последняя не очень велика. Неравновесный формализм не позволяет указать количественные критерии для допустимых величин движущих сил и лишь ограничивается предположением, что при малых отклонениях от равновесия в области линейной зависимости потока от силы движущие силы могут быть отождест-влены с хорошо известными классическими термодинамическими функциями. Таким образом, можно думать, что ввиду медленности процесса диффузии все изменение свободной энергии расходуется на преодоление вязкого сопротивления движению частиц раствора. Окончательное доказательство этих предположений остается за экспериментом. [c.175]

Защитные средства фильтрующих противогазов и респираторов по паро- и газообразным веществам характеризуются временем защитного действия (промежуток времени от момента пуска паро- и газовоздушной смеси в коробку или патрон до момента появления Ередкого вещества после коробки или патрона при концентрации, приближающейся к предельно допустимой величине), по аэрозолям — коэффициентом проскока (отношение концентрации аэрозоля после коробки или патрона к концентрации его в поступающем воздухе, выраженное в процентах). Важнейшей эксплуатационной характеристикой противогаза и респиратора является сопротивление, создаваемое ими при вдохе (аэродинамическое сопротивление потоку воздуха). [c.251]

Расстояние между листами в камере обычно равно 40—100 мм. Чтобй частицы, успевшие осесть в камере, не захватывались потоком газа, скорость последнего не должна быть выше максимально допустимой величины, определяемой по уравнению т < 3,61/ . [c.164]

В настоящей станке очистка газа в регенераторах не рассматривается, хотя последние более дещевы, чем реверсивные теплообменники. Однако, если число потоков газа больще двух, регенераторы не могут быть применены. В регенераторах, как и в переключающихся теплообменниках, максимально допустимая величина температурного напора ограничена условием полной сублимации примесей, однако анализ их работы более сложен ввиду наличия насадки, являющейся промежуточным аккумулятором тепла. [c.102]