Защита малое напряжение

Жаростойкость обычно обеспечивается образованием на поверхности различного рода покрытий, хорошо связанных с основой. Достигаемая при этом защита жаропрочного материала [25—27] значительно уменьшает потери от газовой коррозии и предохраняет его от образования коррозионных трещин, быстро приводящих к разрушению уже при весьма малых напряжениях (см. 7). [c.206]

Высокоэффективной защитой людей, обслуживающих электрические установки, является применение малых напряжений. В этом случае не требуется принимать специальных мер защиты. В соответствии с ПУЭ помещения по опасности поражения электрическим током подразделяются на три класса [10] [c.85]

В нек-рых случаях жаропрочные сплавы подвергают дополнительной обработке — нанесению на их поверхность жаростойкого, т. е. стойкого по отношению к газовой коррозии при высоких темп-рах металла или сплава. Материалом для таких покрытий служат кремний (силицирование), алюминий (алитирование), хром (хромирование) или титан (титанирование). В нек-рых случаях используются комбинированные покрытия из нескольких элементов. Достигаемая при этом защита жаропрочного материала значительно уменьшает потери от газовой коррозии и предохраняет его от образования коррозионных трещин, быстро приводящих к разрушению уже при весьма малых напряжениях (см. Коррозия металлов). [c.8]

В производственных условиях для питания переносных приемников тока (инструментов с электроприводом, переносных электроламп и др.) и местного освещения станков применяют напряжение 12 и 36 В в зависимости от условий и степени опасности производимой работы. При малых напряжениях применяют такие меры защиты, как ограждение токоведущих частей, двойную изоляцию, индивидуальные средства защиты и др. [c.176]

МО соединять последовательно несколько селеновых пластин. Из-за этого резко увеличиваются потери и занимаемый объем, причем и потери, и объем получаются значительно большими, чем в случае кремния, при использовании которого даже для высокого напряжения на выходе всегда достаточно иметь один диод в одной ветви моста. Этим и обосновывается общеизвестное преимущество кремния для изготовления преобразователей, однако в случае защитных установок с низкими напряжениями на выходе оно не проявляется. Кремниевые элементы очень чувствительны к превышению тока и перенапряжению и для их защиты нужны малоинерционные специальные предохранители и ограничители напряжения. Хотя кремниевые диоды имеют очень высокое напряжение запирания, вследствие чрезвычайной малости их тока запирания они не могут, как селеновые выпрямители, воспринимать кратковременные пики напряжений с малой энергией при появлении таких пиков происходит их пробой. Напротив, у селеновых выпрямителей наблюдается даже эффект самозалечивания в случае пробоя. Однако в трудных климатических условиях следует предпочесть кремний, потому что кремниевые диоды заключены в герметичный капсюль и нечувствительны к атмосферным воздействиям. Кроме того, допустимая рабочая температура у кремния несколько выше, чем у селена. Кремниевые диоды применяют также и в защитных установках, стойких к воздействию высокого напряжения. [c.221]

В целях уменьшения опасности поражения электрическим током ГОСТ предусматривает применение малых напряжений— номинальных напряжений не более 42 В. В производственных переносных электроустановках применяют напряжения 12, 36 и 42 В. На производстве источником малого напряжения являются понизительные трансформаторы. Чтобы обезопасить их в случае перехода в результате аварии высокого напряжения первичной обмотки на вторичную, последнюю заземляют или зануляют. Подобная защита для автотрансформатора бессмысленна, поэтому его применение как источника малого напряжения запрещено. [c.206]

Основные меры защиты защитное заземление, зануление, отключение, применение малых напряжений, использование разделяющих трансформаторов, применение надежной изоляции и механических ограждений, блокировочные и сигнальные устройства, защитные средства. [c.290]

Для получения заметных скоростей электроосмоса приложенное поле установки катодной защиты должно иметь большое напряжение (десятки вольт). Однако, если учесть, что катодные установки действуют непрерывно в течение десятилетий, то даже при исключительно малых скоростях движения жидкости (определяемых малой напряженностью поля) у изоляции накапливается значительное количество влаги. Эти соображения и определяют то внимание, какое следует уделять электроосмосу. [c.81]

Наряду с общими мерами безопасности для защиты людей от поражения током в сетях и электроустановках необходимо применять по крайней мере одну из следующих мер защитное заземление, зануление, защитное отключение, малые напряжения (до 42 В), разделяющие трансформаторы. [c.334]

В общем случае подземные трубопроводы, удаленные более чем на 80 км от электрода постоянного тока высокого напряжения (сила тока 2000 А), не разрушаются, если они оборудованы обычной катодной защитой сооружения, расположенные ближе 80 км, могут иметь разрушения. На основе анализа этих особенностей следует принимать соответствующие меры (многочисленные станции катодной защиты малой мощности с собственной модуляцией, специальная изоляция трубопроводов, устранение помех от близлежащих подземных сооружений, наложение по длине трубопровода токов, рассчитанных на создание распределения потенциала по линии трубопровода, сходного с профилем земной поверхности по контуру его залегания, включение близлежащих подземных сооружений в общую электрическую цепь). [c.354]

Практика эксплуатации установок катодной защиты, а также специальные исследования показали, что срок службы анодных заземлений, установленных непосредственно в грунт, мало зависит от плотности тока, растекающегося с заземления. Однако при плотности тока выше 10 А/м возможно образование на поверхности электродов слоя продуктов коррозии высокого сопротивления, что потребует увеличение напряжения, а следовательно, и потребляемой мощности СКЗ. [c.137]

В качестве источника переменного напряжения применяют различные звуковые генераторы с интервалом частот 20—20 ООО Гц. Поскольку внутреннее сопротивление таких генераторов велико, а амплитуда переменного напряжения во избежание усреднения по потенциалу мала, ток, идущий на заряжение двойного слоя, также мал. Уменьшение тока заряжения особенно существенно при измерениях на высоких частотах и может привести к получению неправильных результатов. Чтобы этого избежать, между генератором и импедансным мостом помещают специальный согласующий трансформатор с низким выходным сопротивлением. При подборе частот следует избегать величин, кратных 50, например лучше проводить измерения не при частоте 700 Гц, а при 720 или 680 Гц. Этим обеспечивается лучшая защита от помех, источником которых служит силовая сеть переменного напряжения с частотой 50 Гц, [c.172]

В противоположность простым измерениям силы тока и потенциала при поляризационных измерениях, т. е. при снятии поляризационных кривых ток — потенциал, нужны активные системы с активными внешними схемами, имеющими переменную характеристику (см. рис. 2.3). Эти внешние схемы тоже должны быть возможно более жесткими, так чтобы все нестационарные значения располагались на известной характеристике — так называемой прямой сопротивления внешней схемы [1]. Для электрохимической защиты особый интерес представляют внешние схемы с круто поднимающимися прямыми сопротивления в диаграмме I U), т. е. с малыми внутренними сопротивлениями, поскольку такими схемами можно эффективно контролировать потенциал независимо от величины потребляемого тока. Обычные источники постоянного тока с высоким внутренним сопротивлением уступают таким схемам, поскольку изменения силы потребляемого тока вызывают и соответственно большие изменения напряжения (см. раздел 9). Для некоторых систем, например групп II и IV, согласно разделу 2.4, для защиты могут применяться только низкоомные преобразователи (см. раздел 20). [c.83]

У малых защищаемых объектов омическое падение напряжения в грунте, вызываемое током катодной защиты, может быть также определено (при допущении о статистически равномерном распределении дефектов) умножением суммарного тока защиты на сопротивление растеканию переменного тока. Так как дефекты в защитном покрытии объекта имеют различные размеры, расчет дает только среднее падение напряжения, а сопоставление с данными измерений при электродах сравнения, расположенных над резервуаром-хранилищем и в особенности в колодце над куполом, свидетельствует о большом разбросе этих результатов измерения и о том, что омическое падение напряжения часто получается завышенным (см. рис. 3.4). [c.107]

Во всех системах катодной защиты, в которых сопротивление в цепи тока и требуемый защитный ток остаются постоянными, применяют защитные установки с настраиваемым напряжением на выходе. При малых мощностях и токах настройка делается при помощи отводов и Клемм на вторичной обмотке трансформатора. Однако при более высоких мощностях и для простоты настройки целесообразно применить разделительный трансформатор с фиксированным вторичным напряжением для максимального напряжения защитного тока на выходе из установки, а на первичной обмотке включить перед ним регулировочный трансформатор, работающий как автотрансформатор для. экономии энергии. Этот регулировочный трансформатор может иметь кольцевой сердечник или быть стержневым для бесступенчатой настройки, или же иметь отводы для подсоединения к переключателю ступеней. Рекомендуется эпизодически приводить в действие контактные дорожки регулировочных трансформаторов и переключателей для поддержания их чистоты, а во время ревизий тщательно очищать их от загрязнений. [c.221]

Защитный ток, появляющийся в области дефектов изоляции трубопроводов с катодной защитой, приводит к образованию в грунте катодной воронки напряжений (см. раздел 3.6.2). На трубопроводах, изоляционные покрытия которых отличаются высокой механической прочностью, например имеющих полимерные покрытия, обычно могут встретиться лишь немногочисленные дефекты на больших расстояниях один от другого. Поблизости от этих дефектов распределение потенциалов в воронке может быть принято таким же, как в воронке напряжений от односторонне заземленной пластины, а на большем расстоянии — как в воронке ог зарытого сферического заземлителя (см. раздел 3.6.2.2). На рис. 10.15 показана воронка напряжений над дефектом с защитным током 1 мА при удельном сопротивлении грунта р=100 Ом-м. Прн помощи выражения (3.52а) можно путем измерения параметра воронки напряжений и разности между потенциалами включения и выключения оценить размеры малых дефектов. Если однако изоляция трубопровода имеет очень много дефектов на небольших расстояниях один от другого, то воронки напряжений от отдельных дефектов взаимно накладываются и образуют цилиндрическое поле напряжений вокруг трубопровода (1]17] см. раздел 3.6.2.2). На рис. 10.15 показан более крутой характер цилиндрической воронки напряжений при плотности защитного тока Л = 1 мА-м 2 для трубопровода с условным проходом 300 мм. В частности, на старых трубопроводах с изоляцией из джута или войлока с пропиткой битумом при средней плотности защитного тока порядка нескольких миллиампер на кв. метр следует ожидать распределения потенциалов согласно формуле (3.53). Большой требуемый защитный ток старых трубопроводов нередко обусловливается наличием арматуры без покрытий, плохо изолированных сварных швов и металлических контактов с другими трубопроводами или неизолированными футлярами. Поскольку для катодной защиты неизолированной поверхности железа в грунте требуется плотность защитного тока до 100 мА-м , при этом получаются воронки напряжения с разностью потенциалов порядка нескольких сотен милливольт. [c.240]

При катодной защите подземных резервуаров-хранилищ с помощью протекторов обычно применяют магниевые протекторы, поскольку цинковые протекторы имеют слишком малое движущее напряжение (см. раздел 7.2.2). Достигаемая величина защитного тока h при использовании протекторов зависит от движущего напряжения Ut, действующего между объектом катодной защиты и протекторами (анодами), а также от сопротивления растеканию тока в грунт с объекта защиты R и с протекторов Ra [см. формулу (7.13)]. Поправками на расстояние между протекторами и на сопротивление подводящих проводов можно пренебречь, и защитный ток составит [c.272]

Катодная защита резервуаров с горячей водой, изготовленных из коррозионностойкой (нержавеющей) стали, в принципе тоже возможна. Она целесообразна в первую очередь в тех случаях, когда требования DIN 50930 [3] в отношении свойств материала и содержания ионов хлора в воде не выдерживаются. При использовании магниевых протекторов с изолированной проводкой можно отрегулировать ток промежуточным включением сопротивлений до требуемой малой величины защитного тока, обеспечивающей предотвращение язвенной коррозии. Поскольку защитный потенциал высоколегированных хромоникелевых сталей согласно разделу 2.4 составляет примерно 0н=0,0 В, в качестве протекторов могут быть применены также алюминий, цинк и железо, так как даже и при пассивации этих материалов движущее напряжение остается достаточно большим. [c.402]

Выполнение первых двух требований обеспечивает ограничение падения напряжения в туннеле и тем самым утечку тока в грунт. Выполнением третьего требования предотвращается прямое натекание блуждающих токов на посторонние сооружения. Особых требований к покрытиям стенок туннеля, применяемым, например, для защиты от проникновения влаги, в отношении их электроизоляционных свойств не предъявляется. Опыты, проведенные в существующих и сооружаемых туннелях показали, что покрытия, наносимые с экономически приемлемыми затратами, практически не вызывают повышения переходного сопротивления на землю, поддающегося измерению. Этот эффект не может сам по себе обеспечить в течение длительного времени достаточной защиты от блуждающих токов. Кроме того, теоретические исследования показывают, что изолирующее действие покрытия оказывает лишь незначительное влияние на величину падения (градиента) напряжения в туннеле, если продольное сопротивление стенок туннеля достаточно мало, а сопротивление между ходовыми рельсами и стенкой туннеля достаточно высоко. Если пренебречь утечкой тока из несущей конструкции туннеля в окружающий грунт, то распределение токов и потенциалов для системы ходовой рельс — туннель можно получить по аналогии со способом, показанным в разделе 24.4.1 для системы ходовой рельс — трубопровод. Для максимального падения напряжения в туннеле Ut max можно записать [c.326]

Полная или частичная катодная защита (кормы и носа) достигается соответствующим размещением протекторов, так чтобы сохранялось желательное распределение тока на рассматриваемом участке судна. Протекторы отдают в зависимости от их размеров и действующего напряжения некоторый наибольший ток, определяемый главным образом электропроводностью воды. Наибольший ток, рассчитанный по напряжению и сопротивлению растеканию согласно формуле (7.14), на практике снижается вследствие образования защитного слоя и возникновения сопротивлений поляризации на работающих протекторах этот эффект зависит от материала протектора, от среды и от времени или от условий эксплуатации. Поэтому попятно, что указываемые изготовителями наибольшие значения тока для конкретной среды на практике могут подвергнуться изменениям. При проектировании необходимо учитывать, чтобы достигались и общий ток, и требуемая плотность защитного тока или протяженность зоны защиты. В начале эксплуатации покрытия еще имеют высокое электросопротивление и низкую степень поврежденности. В таком случае протяженность зоны защиты [по формуле (2.44)] получается большой, а требуемый защитный ток малым. В ходе эксплуатации электросопротивление покрытия снижается, вследствие чего не только возрастает требуемый защитный ток, но и уменьшается протяженность зоны защиты. Особое внимание нужно обращать и на то, что при уменьшении проводимости воды, например в портах, протяженность зоны защиты [по формуле (2.44)] уменьшается. Если временно защитный потенциал не везде будет достигнут, то большой опасности коррозии все же не возникнет, потому что катодная защита обычно подавляет действие коррозионных элементов, О зависимости скорости коррозии (по съему материала) от потенциала имеются данные на рис, 2,9, [c.360]

В [30]. Анодная защита против коррозионного растрескивания под напряжением была впервые использована в технике в установке для электролиза воды, работавшей с раствором КОН. Защитный ток здесь был отведен непосредственно от одной из ячеек соответствующего блока для осуществления электролиза [30]. Еще один пример показан на рис. 20.20. Защитная установка этого аппарата для упаривания щелочи работает с усилением от управляющего дросселя, чтобы можно было подводить большой защитный ток до 300 А при напряжении 5 В [2, 33, 39]. Необходимая плотность защитного тока, действующее напряжение и потенциалы в точках измерения Ei и Е за первые 140 сут после пуска в эксплуатацию показаны на рис. 20.21. Требуемый защитный ток после входа в область пассивности довольно мал. В отличие от кислот в щелочах не может произойти спонтанной активации после отключения защитного тока. [c.397]

Материалы для резервуаров с горячей водой, применяемые при современном уровне техники, и возможные способы катодной защиты этих резервуаров сопоставлены в табл. 21.1. Из протекторов, рассмотренных в разделе 7, в резервуарах с горячей водой практически могут быть применены только магниевые. У других протекторов действующее напряжение слишком мало, а пассивируемость слишком велика. Из инертных анодов, описанных в разделе 8, в резервуарах с горячей водой могут быть применены практически все. В двух специальных случаях более выгодно подводить ток от постороннего источника с помощью обычных анодов-протекторов. [c.401]

Следовательно, можно считать, что использование ингибиторов весьма существенно повышает стойкость металлов к коррозии под напряжением. Кроме того, ингибиторная защита экономически целесообразна в связи с относительно малой стоимостью ингибиторов. Однако использование ингибиторов в данном случае возможно лишь в замкнутых объемах среды. [c.113]

Обычно протекторы размещают непосредственно на объекте защиты. Однако при использовании в грунте их для лучшей токоотдачи располагают отдельно и соединяют с объектом защиты при помощи кабеля. В данном случае кабель должен иметь особенно низкое омическое сопротивление, чтобы и без того малое напряжение защиты не было бы еще уменьшено омическим падением напряжения. Следовательно, при больщой длине проводов поперечные сечения кабелей следует принимать достаточно большими. Обычно достаточно применить кабели с оболочкой МУМ с поперечным сечением медного провода 2,5 мм . Иногда требуются более мощные кабели со специальной изоляцией, например ЫУУ 4 мм . Подсоединительные кабели, укладываемые в грунте, должны иметь бросающуюся в глаза окраску, например белую. При прокладке в морской воде иногда как и в системах с наложением тока от постороннего источника могут потребоваться кабели, стойкие к повышенной температуре, маслу и морской воде. [c.191]

Такое влияние проявляется и на участках трубопровода за изолирующим фланцем, причем обычно при малых напряжениях закорачивать этот фланец не требуется. При более высоком напряжении и смещении потенциала в положительную сторону изолирующий фланец в таком случае можно закоротить уравнительным сопротивлением. В случае водопроводов может потребоваться установка внутри них дополнительной системы катодной защиты или же применение участка с изолирующей внутренней футеровкой (см. раздел 11.6). [c.238]

Основными мерами предотвращения поражений электрическим током в лабораториях являются защита от прикосновения к находящимся под напряжением частям электрооборудования и применение защитного заземления Прочие меры защиты — защитное отклю чение применение малых напряжений — имеют огра ниченное применение [c.103]

Использование малых напряжений — эффективная мера защиты, однако область ее применения невелика, что обусловлено трудностями создания протяженных сетей и. мощных электроприемников малого напряжения. [c.258]

Согласно рис. 10.4, 10.5 и 10.12, влияние анодной воронки напряжения может быть устранено и выбором достаточно большого расстояния до других сооружений (до анодных заземлителей), и применением малых анодных напряжений. Поэтому место установки анодных заземлителей следует выбирать не только по соображениям минимального удельного сопротивления грунта и возможно большей близости подвода питания электроэнергией, но и с учетом расстояния до других трубопроводов. Малые анодные напряжения могут быть получены применением нескольких станций катодной защиты с меньщей токоотдачей (в амперах), увеличением длины анодных заземлителей или применением глубинных анодных заземлителей. Поэтому при катодной защите трубопроводов на городской территории часто применяют глубинные анодные заземлители. При этом допустимое расстояние от других сооружений может быть существенно уменьшено. [c.242]

Вследствие большой опасности воздействия электрического тока на человека предусмотрена эффективная система мероприятий зашиты. Эти предохранительные мероприятия заложены в основу проектов и конструкций электрических установок и оборудования и в соответствующие правила электробезопасности. Основными из мер защиты являются защитное заземление, зануле-ние, отключение, применение малых напряжений, использование разделяющих трансформаторов, применение надежной изоляции и механических ограждений, блокировочные и сигнальные устройства, защитные средства. [c.80]

В настоящее время разработано устройство, позволяющее осуществить одновременную защиту от блуждающих токов наружной и внутренней поверхностей трубопровода вблизи места его секционирования при любых значениях разности потенциалов на обкладках ЭИФ. Оно представляет собой два электроизолирующих фланцевых соединения с двумя концентрическими протекторами, которые через среднюю точку трехполюсника из двух встречных вентилей с малым напряжением отпирания соединены с секционированными участками трубопровода (рис. 27). Вентили препятствуют перетоку блуждающих токов с одного участка трубопровода на другой, наружный протектор обеспечивает защиту от блуждающих токов наружной поверхности трубопровода вблизи места его секционирования, а внутренний протектор — защиту внутренней поверхности. [c.167]

Использование малых напряжений является эффективной мерой защиты, однако область ее применения невелика, что обусловлено трудностями создания протяженных сетей и мощных электроприемников малого напряжения. Известно, что уменьшение напряжения ведет к возрастанию силы тока, поэтому возникает необходимость в увеличении сечения проводов и токоведущих частей электроустановки, что экономически невыгодно. [c.50]

Анализ большого числа различных совместных компоновок реактора, теплообменника и защиты говорит о том, что теплообменники типа хоккейная клюшка мало привлекательны. Теплообменники с трубами, расположенными 1Ю дуге окружности, имеют наименьший вес из всех рассмотренных конструкций. Z-образные теплообменники (см. рис. 14.6) имеют несколько больший вес системы, но они проще в изготовлении. Однако ясно, что разность температурных расширений труб и корпуса в теплообменнике с Z-образньш пучком может привести вследствие термических напряжений к появлению трещин в коротких выступающих из трубной доски участках труб. С целью упрощения изготовления для предварительных исследований был выбран именно тепло-обмеЕШик Z-обратного типа. Циклические температурные напряжения в нем — одни из наиболее резко выраженных, поэтому он представляет собой отличный объект для оценки возможностей типичной высокотемпературной конструкции по отношению к подобного рода нагрузкам. Предполагалось, что циклические термические напряжения будут наиболее часто встречающейся причиной аварий в высокотемпературных агрегатах, работающих на жидких теплоносителях. Так оно и оказалось. Конструкция с сильфонными компенсаторами у выходного коллектора показала себя неудовлетворительной, поскольку она должным образом не выдерживала ни напряжений, обусловленных давлением, ни разность температурных расширений. [c.276]

Особенно опасна язвенная и точечная коррозия, ак как разрушение очень трудно обнаружить из-за малых размеров язв и их заполнения продуктами коррозии. В результате такой коррозии сквозные проржавления стенок трубопроводов, резервуаров и других сооружений наблюдаются уже на третьем году их эксплуатации и обнаруживаются в момент аварии. Аварийное разрушение металла сооружения часто объясняется тем, что около каверн и питтингов происходит концентрация местных напряжений. Скорость коррозионного прор-жавления металла сооружения в основном зависит от среды, в которой располагается металл, вида транспортируемого продукта и условий защиты объекта. Потому при выборе трассы трубопровода и мест под строительство нефтебазы или перекачивающей станции производят комплекс геолого-геофизических и электрометрических исследований с целью удаления этих мест от коррозионно-опасных зон и источников блуждающих токов. [c.10]

К труднорастворимым соединениям, образующимся на магниевых протекторах при обычной токовой нагрузке, относятся гидроксид, карбонат и фосфат магния. Впрочем, растворимость гидроксида и карбоната еще сравнительно высока. Очень низкую растворимость имеет только фосфат магния. Движущее напряжение у магниевых протекторов при защите стали при не слишком малой электропроводности и> >500 мкСм-см составляет около 0,65 В, т. е. в три раза выше, чем у цинка и алюминия. Магниевые протекторные сплавы применяются преимущественно там, где движущее напряжение цинковых и алюминиевых протекторов недостаточно или где опасность пассивации слишком велика. Магниевые протекторы используют при повышенном электросопротивлении среды и для получения большей плотности защитного тока. Объектами такой защиты могут быть стальные конструкции в пресной воде, балластные танки для пресной воды, водоподогреватели и резервуары для питьевой воды. В случае резервуаров для питьевой воды важное значение имеет физиологическая безвредность продуктов коррозии (см. раздел 21.4). Здесь нельзя, например, применять алюминиевые протекторы, активированные ртутью. В грунте магниевыми протекторами можно защищать небольшие сооружения при удельном сопротивлении грунта до 250 Ом-м и более крупные резервуары и трубопроводы при сопротивлении грунта до 100 Ом-м. На объектах, имеющих органические покрытия для защиты от коррозии, в средах со сравнительно хорошей проводимостью иногда может оказаться необходимым промежуточное включение омического сопротивления для ограничения тока, чтобы не допустить повреждения покрытия слишком большим защитным током, или чтобы предотвратить установление слишком низких потенциалов (см. раздел 6). [c.188]

Недавно разработанные (преимущественно для электрохимических технологических процессов) аноды с поверхностными слоями из окиси металла на вентильном металле, имеющими электронную проводимость, для техники катодной защиты пока не имеют практического значения. По-видимому, это обусловливается тем, что они в большинстве случаев рассчитаны на сравнительно низкие напряжения. При существенно более высоких действующих напряжениях в системах катодной защиты происходит превышение потенциала электрической прочности (потенциала пробоя), вследствие чего начинается анодная транспассивная коррозия (см. раздел 2.3.1.2). Так называемые аноды стабильных размеров (ОЗА), имеющие активную поверхность пз окислов рутения или титана (КиОг, ТЮг) образуют в средах с низким содержанием хлоридов при действующих напряжениях, превышающих примерно 1,4 В, все большее количество ионов ЕиО , отводимых в окружающую среду, что влечет за собой быстрое расходование покрытия КиОа. Другие анодные заземлители такого рода имеют лишь тонкие покрытия, выдерживающие незначительную механическую нагрузку, и для работы в трудных практических условиях часто оказываются непригодными. Их стойкость (срок службы порядка нескольких тысяч часов) для систем катодной защиты тоже слишком мала. Однако в особых случаях, например для внутренней защиты резевуаров при наличии специальных сред, такие аноды могут оказаться пригодными. [c.199]

Компактную (цельную) платину как материал для анодов на станциях катодной защиты предложил Коттон [14]. Такие аноды при подходящих условиях могут работать с плотностью анодного тока до Ю" А-м-2. Действующее напряжение практически не ограничивается, а скорость коррозии (в предположении об оптимальности условий) очень мала — порядка нескольких миллиграммов на 1 А в год. Впрочем, это обеспечивается преимущественно при сравнительно низких плотностях тока в морской воде прн эффективном отводе образующейся подхлор-ной кислоты. Если приходится применять благородные материалы для получения высоких плотностей анодного тока в плохо проводящих электролитах, то анодное растворение платины увеличивается вследствие образования хлорокомплексов и в таком случае становится непосредственно зависящим от плотности тока [15—17]. Кроме того, в воде с низким содержанием хлоридов при преобладании образования кислорода на поверхностях анодов образуется предпочтительно легче растворимый окисел РЮг вместо РЮ, вследствие чего расход платины тоже увеличивается. Тем не менее потери остаются малыми, так что цельная платина может практически считаться идеальным материалом для анодов. Однако такие аноды ввиду большой плотности платины (21, 45 г см-2) получаются очень тяжелыми, а ввиду весьма высоких цен на платину (28 марок ФРГ за 1 г по состоянию на сентябрь 1979 г.) они неэкономичны. Вместо них применяют аноды из других несущих металлов, рабочая поверхность которых покрыта платиной. [c.204]

Для водных сред, например для защиты подводных стальных конструкций и сооружений в прибрежном шельфе, а также для внутренней защиты резервуаров, тоже применяют в основном цилиндрические аноды, конструкция которых описана в разделе 8.5.1. Кроме таких материалов как графит, магнетит и ферросилид, дополнительно используют еще и аноды из сплавов свинца с серебром, а также платинированный титан, ниобий или тантал. Впрочем, такие аноды обычно выполняют не сплошными, а в форме труб. В конструкциях из сплавов свинца с серебром это делают ввиду большой массы анодов и сравнительно малой плотности анодного тока в случае платинированных вентильных металлов коррозионному износу и без того подвергается только платиновое покрытие. К тому же трубчатая форма позволяет получить большую площадь поверхности и тем самым больший анодный ток. На подсоединения анодоа из сплавов свинца с серебром распространяются рекомендации, приведенные в разделе 8.5.1. Однако можно припаивать кабель и непосредственно к материалу анодов при помощи мягкого припоя, если обеспечена особо эффективная разгрузка кабеля от растягивающих напряжений. В случае титана это невозможно. Такие аноды должны быть снабжены (в отдельных случаях тоже привариваемым) резьбовым соединением, изготовленным также из титана. В этом случае кабель свинчивается с кабельным наконечником, который тоже может быть изготовлен из титана. Все соединение окончательно заливается литой смолой. Иногда и всю трубу заполняют подходящей заливочной массой. Ввиду плохой электропроводности титана целесообразно в случае сравнительно длинных анодов с большой нагрузкой осуществлять подвод тока параллельно на обоих концах. [c.210]

Трубы теплопроводов с насыпной изоляцией могут иметь вспомогательную тепловую изоляцию из стекловаты или минеральной ваты на пластмассовой фольге. Если эта изоляция промокнет, то появляется повышенная опасность коррозии вследствие образования гальванического элемента малой площади. Катодная защита оказывается неэффективной ввиду повышенного сопротивления, создаваемого пластмассовой, фольгой и насыпной изоляцией. Катодная защита возможна только при отсутствии такой вспомогательной изоляции, причем однако главный эффект заключается в ослаблении действия гальванического элемента при Си/СиЗО.1< 0> В [28]. Полная защита может олш-даться только при V си/СиЗОл - В (см. рис. 2,9). Дальнейшего снижения потенциала следует избегать, поскольку тогда возникает опасность коррозионного растрескивания под наирялсением [29] при воздействии щелочных продуктов электролиза (см, раздел 2.3.5 и пункт д в разделе 2.3.3), В ФРГ еще не было известно случаев повреждения от коррозионного растрескивания под напряжением. Это вероятно объясняется тем, что у трубопроводов с катодной защитой снижение потенциала было лишь весьма незначительным. [c.265]

В шпунтовых стенках каждый замок должен быть закорочен сварным соединением или накладной планкой, чтобы избежать омического падения напряжения в цепи возвращения защитного тока. Замки даже при кажущемся плотном взаимном охватывании сопрягаемых профилей не обеспечивают надежного соединения с малым электрическим сопротивлением. При испытании нескольких замков шпунтовых стенок были получены значения сопротивления, превышающие 0,1 мкОм. Поскольку головки шпунтовых профилей обычно бывают покрыты бетоном или бетонным козырьком, доходящим до воды, соединение их после монтажа очень неэкономично. Поэтому электрическое сквозное соединение всей шпунтовой стенки должно быть выполнено своевременно до ее изготовления [И]. В табл. 17.3 представлены данные по системам катодной защиты для сооружений на берегу и в прибрежном шельфе. [c.345]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология