Модуль упругости значение

Модуль упругости. Расчетное значение модуля продольной упругости для углеродистых и легированных сталей аустенитного класса в зависимости от температуры приведено в табл. 4.4. [c.155]

Анизотрония свойств природных материалов проявляется, в частности, и в том, что их предел прочности прн растяжемии примерно на порядок меньше предела прочности прн сжатии. Например, для апатита нефелиновой руды = 65. .. 84 МПа, а == 5. ... .. 8,9 МПа для известняков Бакальского месторождения Стс,,( = = 38,3. .. 46,5 МПа, ст,, = 4,6 МПа, Модуль упругости Е в большинстве случаев является переменной величиной в процессе нагружения материала например, для упомянутых пород он равен соответственно (5,8, ,. 8,6) 10 МПа и (3,4. .. 5,0)-10 МПа, Однако при расчете усилий и энергозатрат связь нормальных напряжений с относительной деформацией е описывают законом Гука о = гЕ, вводя в расчет усредненное значение модуля упругости Е. [c.157]

Помимо вязкости при деформации жидкости определенное значение имеет введенное Максвеллом понятие времени релаксации tp, равное соотношению т]/е, где Т1 — вязкость, а е — модуль упругости. Уравнение деформации Максвелла удобно выразить в форме [c.267]

Далее определяют значения каждой деформации от действующих на элементы внешних и внутренних сил и моментов. После подстановки найденных значений деформаций в выражения (11.20) и решения этих уравнений определяют краевые силы и моменты. В качестве примера для наиболее часто встречающихся элементов ротора (плоской крышки, цилиндрической и конической обечайки), нагруженных центробежными силами, давлением вращающейся жидкости, краевыми силами и моментами, в табл. 11.2 приведены выражения для деформаций, в которых помимо указанных ранее приняты следующие обозначения р и р.,, — плотность материала ротора и жидкости, кг/м UJ — угловая скорость ротора, рад/с R — средний радиус оболочки, W, Е — модуль упругости, Па == (Гр-, — г1,)/г1т — коэффициент заполнения ротора суспензией s — толщина стенки оболочки, м /-да — расстояние от оси вращения ротора до внутренней поверхности жидкости, м k = 3(i — i )I [/ Rs коэффициент затухания влияния краевого эффекта в цилиндрической оболочке, см" /i2 0,707 — (2,25 — 2 i)/i/2 + 5,65 (1 — р,)/г/2 — функция для конической оболочки. [c.353]

Критические давления могут быть взяты из табл. 14, составленной для стали. Если материал цилиндра пе сталь, а другой металл с модулем упругости , Ф то значения, приводимые [c.230]

Значения модуля упругости в зависимости от температуры для стали и титана можно определить по грас ику на рис. 18. [c.42]

По величине твердости можно судить о некоторых важных свойствах пластмасс модуле упругости, значении коэффициента Пуассона, пределе текучести и разрушающем напряжении. [c.117]

Упругостью или эластичностью называется свойство материала принимать первоначальную форму после прекращения усилий, деформирующих испытуемый образец. Это свойство характеризуется модулем упругости, значение которого для эмалей колеблется в пределах 6000—10000 кг на 1 мм . [c.75]

По изложенной методике была получена желатиновая пленка из 5%-ного водного раствора, сформированная при 20—22° С и 50%-ной относительной влажности. Исследования показали, что внутренние напряжения в пленке составили 282—325 кГ/см . Затем на поверхности пленки были сделаны риски, и расстояние между ними замерено отсчетным микроскопом с точностью 2,5 мкм. После снятия пленки расстояние между рисками было измерено вновь. По изменению расстояния определено относительное сокращение пленки. Зная относительное сокращение пленки и напряжения в ней, рассчитывали модули упругости. Затем из этой же пленки были вырезаны полоски и на машине определены их модули упругости, значения которых в пределах точности измерения по двум методам хорошо совпали и оказались равными 37.10 -49-10 кГ см . [c.12]

Результаты, получаемые для Х-500 [42], приведены на рис. УП.Ю. И в этом случае влияние содержания соли в растворе на механические свойства волокон несущественно. Экспериментальные данные показывают, однако, небольшое влияние концентрации полимера в растворе на повышение модуля упругости. Значения модулей упругости, показанные на рис. УП.Ю, довольно велики, но все-таки они гораздо меньше, чем в случае ПБА. Это происходит потому, что в процессе формования не было реализовано интенсивного продольного растяжения (скорость истечения из каналов фильеры была равна или выше скорости приема нити). [c.166]

При поглощенной дозе, характерной для минимального значения модуля упругости, значение его при комнатной температуре согласуется со значениями, определенными из теории каучукоподобной упругости. Последующее более быстрое увеличение модуля упругости по сравнению с теоретическим может быть объяснено образованием весьма плотной пространственной сетки, к которой теория каучукоподобной упругости неприменима. По данным работы [71], модуль упругости облученного полиэтилена, определяемый при комнатной температуре, достигает удвоенного значения по сравнению с исходным при потоке нейтронов 5-10 нейтрон/см . Аналогичные результаты получены в работе [67], в которой исследовалось действие излучения на упругие свойства полиэтилена низкой плотности (изгиб и растяжение) при измерениях динамическим и статическим методами. [c.28]

Значения модуля упругости материала при различных температурах, в частности, необходимы при определении температурных напрял<ений в элементах аппаратуры, расчете на устойчивость формы аппаратов и их частей и в других случаях. [c.8]

Рассчитывая аппарат ири повышенных температурах стенок, значения предела текучести и модуля упругости следует принимать при рабочей температуре. [c.54]

Ниже приведены значения модуля упругости для сталей в зависимости от расчетной температуры [c.77]

Для компенсации температурных деформаций допускается вводить эластичную прослойку между кожухом и футеровкой, когда работу растянутого кожуха с напряжениями не выше значений, определенных предыдущими формулами, невозможно обеспечить повышением его температуры нагревания до 300 °С, за счет изоляции кожуха или когда повышение температуры конструктивно невозможно (например, открытый кожух или каркас). В этом случае при расчете температурных напряжений в кожухе вместо обычного модуля упругости кожуха Е вводится расчетный (условный) модуль упругости кожуха Е . у, определяемый по формуле [c.247]

Построенная модель процесса набухания использовалась сначала для поиска реологических характеристик системы сополимер — растворитель модулей упругости Ей и кинетической ползучести X. Для проверки адекватности модели использовались экспериментальные данные по движению оптической и фазовой границ. Затем при известных значениях Еш и у. модель рассчитывалась для определения параметров состояния системы в процессе ее набухания. Результаты расчета представлены на рис. 4.13— 4.17. [c.322]

Таблица а.2 Значение модуля упруг ости углеродистые низколегированных сталей при различной температуре [c.66]

Произвести проверку бандажа иа контактную прочность (материал бандажа и ролика с одинаковым значением модуля упругости Е = 2-10 МПа). Наружный диаметр бандажа Z) . о = 1,99 м, длина барабана L = 8 м, li= 1,1 м, /г = 4,7 м (см. рис. 3.53), ширина бандажа А = 0,14 м, масса корпуса /Лк = 3500 кг, масса обрабатываемого материала = 3500 кг, масса венцовой шестерни Шт = = 1095 кг, наружный диаметр опорного ролика d > = 0,5 м, угол между опорными роликами 2/= 60°, допускаемое контактное напряжение [ак] = 600 МПа. [c.260]

В СИ эта единица измеряется в Па". Величина, обратная коэффициенту сжимаемости, называется модулем упругости. Коэффициент сжимаемости и модуль упругости изменяются в зависимости от давления и температуры. Для нефтепродуктов в среднем коэффициент сжимаемости равен 7,41-10" м /Н, для глинистых растворов 4,0-Ю" Н. Поскольку сжимаемость капельных жидкостей сравнительно невелика, ее влиянием при гидравлических расчетах обычно пренебрегают, кроме тех случаев, когда это имеет существенное значение, например при гидравлических ударах. [c.28]

Алюминиевые сплавы имеют сравнительно небольшую плотность и высокую удельную прочность. Модуль упругости алюминиевых сплавов в 3 раза ниже, чем у стали. Такое сочетание физико-механических характеристик алюминиевых сплавов благоприятно для бурильных труб. Высокая удельная прочность обеспечивает большие предельные значения глубины спуска бурильной колонны. Низкий модуль упругости снижает почти в 3 раза знакопеременные напряжения изгиба, что особенно проявляется при больших искривлениях ствола скважины. Поэтому в районах Западной Сибири, для которых характерны глубокие наклонно направленные скважины, для их проводки применяются исключительно ЛБТ. Благодаря малому весу, снижаются затраты на доставку труб в отдаленные труднодоступные районы. Экономятся время и энергия на спусках и подъемах буровых колонн для смены долота. Благодаря низкому гидравлическому сопротивлению снижаются затраты при закачке бурового раствора в скважину. Есть и другие преимущества ЛБТ. [c.108]

Это уравнение можно применить и для изгиба полоски, выделенной из цилиндрической оболочки. Силой, действующей на полоску, будет непрерывно распределенная сила сопротивления Я со стороны соседних полосок при давлении внутри оболочки р и усилии /7фг. Подставляя в уравнение (113) вместо д х) значение Я и вместо модуля упругости при растяжении Е величину получаем [c.89]

Такие независимые переменные можно разбить на пять групп модули упругости, значения вязкости, граничные напряжения, пределы текучести, и пределы прочности. Изменение состояния суспензии при химической обработке весьма ощутимо сказывается на этих величинах. Независимыми друг от друга константами, определяющими упругость, служат — условно-мгновенный модуль быстроэластичной деформации сдвига, мгновенно исчезающей после [c.231]

Параметры, характеризующие динахМические вязкоупругие свойства полимеров, в основном определяются двумя факторами химическим строением и особенностями надмолекулярной организации. Существует четкая корреляция между химическим строением, структурой, молекулярной подвижностью полимеров и такими параметрами, 1как акорость звука, коэффициент поглощения, компоненты комплексных модулей упругости. Значения и характер изменения с частотой (или температурой) динамических -модулей упругости и скорости звука определяются как энергией связи атомов, составляющих основную цепь полимера, так и энергией взаимодействия элементов соседних полимерных цепей, т. е. энергией межмолекулярного взаимодействия. [c.257]

Низкомодульные неконструкционные карбоновые волокна характеризуются модулем упругости, значение которого не превышает 7000 кгс/мм , разрушающее напряжение при растяжении менее 100 кгс/мм а плотность составляет 1,3—1,8 г/см . Высокомодульные карбоволокна конструкционного назначения имеют прочность выше 150 кгс/мм при модуле упругости более 15 000 кгс/мм2. В табл. V. приведены показатели механических свойств наиболее распространенных карбоволокон. Большинство высокомодульных волокон, изготовленных из вискозного волокна, имеет приблизительно одинаковое удлинение при разрыве (зависимость о=/( ), изображенная на рис. У.4, линейна). Для карбо- [c.206]

Значения предела текучести и модуля упругости для некоторых наиболее часто применяемых м. таллов прмвелен . в табл. 12, [c.226]

Для наиболее полной оценки эксплуатационных свойств органоволокнитов помимо мгновенного модуля упругости, значение которого постоянно при фиксированной температуре, предложено [41] характеризовать материал так называемым деформационным модулем, который отражает продолжительность действия напряжения. Ниже приведены данные об изменении деформационного модуля Ег фенолоформальдегидного органоволокнита на основе нетканого материала малимо во в ремени (нагрузка 200 кгс/см , мгновенный модуль упругости 770 кгс/мм ) [c.282]

Данные МУРРЛ и ШУРРЛ находятся в согласии с ламелярной и микрофибриллярной концепцией волокнистой структуры. Травление кислотой [49] и избирательное окрашивание [50] тонких слоев вытянутого материала свидетельствует в пользу ламелярной модели. Но такая модель не может объяснить анизотропию модуля упругости, значение которого много выше в аксиальном, чем в радиальном направлении, и не согласуется с данными электронной микроскопии, обнаруживающей существование индивидуальных микрофнбрилл. [c.231]

Приближение Хилла дает для эффективного модуля упругости значение, находящееся в середине вилки. Вместе с тем можно привести примеры, когда эффективный модуль упругости находится вблизи одной из границ. Для этого достаточно сослаться на матричную смесь, включения в которой представляют собой абсолютно жесткие шарики. В этом случае как среднеарифметическое, так и среднегеометрическое модулей упругости будут бесконечными, тогда как экспериментально определенный объемный и сдвиговый модули упругости будут конечными и для малой концентрации шариков их значения должны быть близки к модулям упругости матрицы. [c.321]

Совокупность шаров одинакового диаметра имеет и некоторые специфические характеристики. Если считать шары несжимаемыми, то возможные между ними контакты будут точечными и введенный выше коэффициент экранировки свободной поверхности /Сп=1. Учет сжимаемости под действием массы выше-лежащих шаров и бокового сдавливания не существенно уменьшает значение Кп- По Герцу [1, стр. 23] можно рассчитать от-носительную площадь контакта шаров 1 — /Сп = H p g fHAnE с плотностью р и модулем упругости Е под давлением массы слоя вышележащих шаров высотой Н. Для слоя из стеклянных шариков при Я = 0,1 м она пренебрежимо мала 1,66-10- [c.7]

Наряду с рассмотренными вязкостью, ее зависимостью от температуры, давления и градиента скорости сдвига, разрушающим напряжением при сдвиге для трения и износа механизмов определенное значение имеют тенлофизические характеристики (теплоемкость, теплопроводность), а также модуль упругости и время релаксации смазочного материала. Большое внимание этим величинам уделяют при теоретическом моделировании процессов смазывания подшипников качения, зубчатых передач, опор турбин в гидродинамической и контактно-гидродинамической теории смазывания. Однако в настоящее время данные по систематическим экспериментальным исследованиям в этой области отсутствуют. [c.271]

Эластичность по отскоку (определенная на эластометре КС при частоте около 30 Гц) в интервале температур от 20 до 100°С составляет соответственно для ненаполненной резины 66—85%, а сажевого вулканизата 46—687о. Таким образом, для резин СКПО характерно резкое увеличение эластичности с ростом температуры. Это подтверждается данными по эластометру Шоба. В связи с низкой температурой стеклования динамический модуль упругости для ненаполненной резины уже при —45 °С (и далее до 100°С) имеет низкое значение — 3 МПа. Для сажевых резин величина динамического модуля в интервале температур от —45 до 120°С составляет от 6,6 до 4,4 МПа [8]. [c.578]

Для сосудов и аппаратов, работающих под наружным избыточным давле-пием, гидравлическое давление допускается определять как Япр = = 1,25P(j 2o/ )> если значения 1,25 Я([а]2о/[а]) или 0,2 МПа вызывают необходимость утолщешп стенки аппарата ( 20—модуль упругости при 20 °С Е —модуль упругости при расчетной температуре). [c.373]

Таким образом, величина Мс по физическому смыслу не может соответствовать модулю сдвига, значение которого в пределах упругих деформаций не зависит от величины деформирующей силы. Кроме того, понятие модуля сдвига вообще трудно использовать при объяснении способности осадков сжиматься. Деформации кристаллических частиц при давлениях, которые применяются в процессах фильтрования, не могут достигнуть заметной величины, а деформации псевдоаморфных и аморфных частиц нельзя рассматривать как упругие. [c.179]

Качество стали оценивается рядом структурнонечувствительных и структурно-чувствительных механических характеристик, устанавливаемых по результатам испытаний образцов на растяжение. К первой группе свойств относятся модули упругости Е и коэффициент Пуассона а. Величина Е характеризует жесткость (сопротивление упругим деформациям) стали и в первом приближении зависит от температуры плавления Тпл- Легирование и термическая обработка практически не изменяют величину Е. Поэтому эту характеристику можно рассматривать как структурно-нечувствительную. Коэффициент Пуассона р отражает неравнозначность продольных и поперечных деформаций образца при натяжении. При упругих деформациях л = 0,3. Условие постоянства объема стали при пластическом деформировании требует, чтобы л = 0,5. При определенных значениях относительной деформации 8 > 8т (или 80,2, 8о,з). Зависимость ст(е) отклоняется от прямолинейного закона (Гука). Предел текучести ат(ао,2 или ао,5) связан с величиной 8т по закону Гука ат = 8тЕ. Дальнейшее увеличение деформаций способствует увеличению напряжений. [c.88]

По достижспии деформацией некоторого предельного значения ОВо деформация прекращается. Если теперь увеличить растягивающее усилие, то деформация возобноп/ яется, снова следуя приблизительно закону пропорциональности, но с другим, чем первоначально, модулем упругости. Материал, как говорят, становится упруго пластичным. Соответствующи участок диаграммы представлен прямой ВС. Если начать уменьшать в точке С действие растягивающего усилия, доведя его до нуля, то диаграмма следует [c.358]

Расчетные значения продольного модуля упругости Е и коэффициента линейного расширения а в зависисмости от температуры приведены в табл. 1.5 и 1.6. [c.13]

Исключая измерения усадки, попытки, предпринимаемые до настоящего времени с целью измерения механических свойств, хорошо характеризующих коксы по макроскопическим образцам, были по меньшей мере безуспешными и их результаты, по нашему мнению, мало пригодны для практики промышленного коксования. Одна из причин этого заключается, вероятно, в большой разнородности текстуры коксов. Например, значительная серия опытов на раздавливание была проведена в СЕРШАР с 1953 по 1955 г. на небольших кубиках с гранями 1 см, очевидно, лишенных трещин. Максимальная нагрузка раздавливания составляла 2—3 кг и была очень различной от одного образца к другому, взятых из одной и той же партии проб. Что касается средних значений для 100 опытов, то корреляция имела место только по кажущейся плотности кокса и отсутствовала в показателе механической прочности, определенном, например, по методу испытания в малом барабане. Однако разработка теории трещиноватости требует определенных цифровых данных по поведению коксов в диапазоне температур 500—1000° С, в связи с чем были проведены исследования процесса текучести и больн ое число измерений модуля упругости. Была также исследована микропрочность с попыткой уяснить, таким образом, более независимую характеристику пузырчатой текстуры. [c.134]

Значения модуля упругости сдвига О, толщины граничного слоя Лрр и его твердообразнон части /г в исследованных жидкостей [c.117]

Все упругие свойства данного материала меняются с температурой. При нагревании материал расширяется, средние межатомные расстояния растут, а межатомные силы уменьшаются. Этот процесс, приводящий к уменьшению модулей упругости, не зависит от времени. Вместе с тем приток теплоты при повышенных температурах вызывает релаксационные процессы, которые вносят нестационарный вклад в деформацию. В силу этого динамические свойства слабее зависят от температуры, чем квазистатическне. Например, квазистатическое значение модуля Юнга уменьшается на 50 % при повышении температуры от комнатной до 600 °С, в то время как при измерении модуля акустическими методами это уменьшение составляет всего около [c.197]