Сжатие одноосное

На рис. 1.4 показаны силы, действующие при всестороннем (гидростатическом) сжатии, одноосном растяжении и простом сдвиге. В общем сл ае неоднородной сложной деформации можно записать [25] [c.15]

Модуль деформации Е рассчитывают по результатам испытаний сыпучего материала на приборах одноосного сжатия по формуле [c.153]

Коэффициент бокового давления при условии одноосного сжатия без возможности бокового расширения равен отношению где сг, — боковое давление в слое сыпучего материала — нор- [c.153]

При выборе оборудования для измельчения материала необходимо учитывать прочность последнего, т. е. его свойство сопротивляться разрушению под внешним воздействием. Это свойство оценивают пределами прочности при сжатии о .,, и растяжении сТр, которые определяют опытным путем по величине разрушающего усилия при испытаниях образцов кубической или цилиндрической ([юрмы на одноосное сжатие (растяжение). [c.156]

Модуль деформации Е определяется по опытным данным, характеризующим зависимость между напряжением и деформацией при одноосном сжатии. Эта зависимость для многих материалов близка к линейной, поэтому применяют формулу [c.13]

Предел прочности при неравномерном всестороннем сжатии (а > >02 = сгд) возрастает при увеличении давления. Например, прочность мрамора при 0 2 = Од = 10 ООО кгс/см составляет 8500 кгс/см , что в 8,5 раз больше предела прочности при одноосном сжатии (оз = Оз = 0). [c.18]

При разрушении менее хрупких материалов в условиях одноосного сжатия плоскости скалывания образуют с направлением действия внешней силы больший угол, который при абсолютной пластичности вещества достигает 90°. [c.18]

В условиях - одноосного сжатия разрушение происходит при меньшем напряжении. [c.21]

Изготовление образцов правильной формы, необходимых для испытаний на одноосное сжатие, во многих случаях затруднительно. В связи с этим разработан способ испытания на сдвиг образцов произвольной формы в специальных матрицах, позволяющих изменять угол между действующим усилием и плоскостью среза. [c.21]

Деформация сыпучего тела в компрессионных приборах производится по методике, аналогичной одноосному сжатию образцов сплошных горных пород. Однако полностью воспроизвести эти условия нельзя, так как сыпучий материал находится внутри емкости с неподвижными стенками и при деформации возникают силы трения, вызывающие образование сводовых структур. Поэтому прп снятии компрессионных характеристик используют емкости с небольшим отношением высоты к диаметру. [c.34]

Рис. 14. Зависимость коэффициента порозности 6 от давления при одноосном сжатии сыпучего материала в компрессионном приборе

Коэффициент Пуассона р, сыпучих тел нельзя определить по данным непосредственных измерений деформаций или и при одноосном сжатии в условиях возможности бокового расширения, поэтому используют формулу, полученную для условий одноосного сжатия без возможности бокового расширения [c.38]

Однако при одноосном растяжении происходит обратимое уменьшение площади поперечного сечения образца, обусловливающее деформацию сжатия 8у (см. рис. 3.3, б-З) [c.127]

Данные по усталости, представленные на рис. 8.39, были получены с помощью полностью обратимых одноосных испытаний на растяжение—сжатие при частоте 0,1 Гц и разности [c.293]

Описанное выше поведение материала относится главным образом к одноосному деформированию при растяжении. Оно будет иным при таких методах изготовления или условиях испытания материала, как прокатка, распиловка или измельчение. Данные процессы обычно включают в комплексе сжатие, растяжение и деформирование при сдвиге. Разрыв цепей обнаруживался различными путями. В гл. 6 (разд. 6.4.2) и гл. 7 (разд. 7.1.3.3) дается детальный учет природы и концентрации свободных радикалов при измельчении материала. Другие механохимические особенности явления разрушения будут рассмотрены в гл. 9 (разд. 9.3.4). [c.310]

Оболочка, которая находится под слоем не до конца разложившихся углеводородов, является продуктом ориентированного отложения пиролитического углерода после образования частичек сажи и имеет структуру, показанную на рис. 4-8. Наблюдаемые в оболочке полосы деформации связаны, по-видимому, с одноосным сжатием слоев пироуглерода на первичных сажевых агрегатах при структурной перестройке последних [В-5]. [c.206]

В основу таких методов положено измерение величины деформации при одноосном сжатии испытуемого материала. Изменение деформации в зависимости от температуры позволяет проследить развитие упругой, высокоэластической деформации и пластического течения материала. Однако этот вид деформирования позволяет получить только качественную оценку изменения свойств полимера под действием температуры, так как всегда присутствующие остаточные напряжения искажают измерения и затрудняют получение воспроизводимых результатов. Поэтому во многих случаях теплостойкость исследуют по изменению модуля упругости под действием температуры. [c.103]

Различие между Гс и Гм отчетливо проявляется на температурной зависимости динамического модуля Юнга (рис. 2.6). Ниже Гс полимер находится в стеклообразном состоянии и температурная зависимость lg слабо выражена, как и у любого твердого тела. Выше Гс наблюдается более резкая зависимость логарифма модуля упругости от температуры в связи с тем, что в структурно-жид-ком состоянии структура полимера непрерывно изменяется с температурой. При дальнейшем увеличении температуры в области, где время релаксации снижается до величин, сравнимых с периодом колебаний, в полимерах проявляется высокоэластическая деформация. Амплитуда деформации полимера с увеличением температуры возрастает до тех пор, пока не достигнет предельного значения, а модуль — весьма низкого значения (например, для полимеров модуль одноосного сжатия в стеклообразном состоянии Ео примерно в 10 —10 раз больше, чем соответствующий модуль в высокоэластическом состоянии). [c.43]

Рассмотрим частный случай — одноосное растяжение — сжатие в направлении оси 1. Растягивающее или сжимающее напряжение а=сть а о2=Оз=0. Кратность растяжения Я=Яь а из несжимаемости следует Я2==Яз=Я- /2. [c.111]

Рис. 24. Зависимость предела прочности на одноосное сжатие (/ сж) образцов цементного камня через 28 суток твердения и скорости структурообразования А /Ат.

На рис, 30 показаны результаты исследований влияния продолжительности воздействия на кинетику структурообразования и прочность образцов, отформованных после деформирования системы при указанных скоростях сдвига (образцы испытывались на прочность при одноосном сжатии после семи суток твердения во влажностных условиях). Увеличение прочности достигается в результате механических воздействий в течение первых 30 мин. Деформирование свыше 30 мин приводит к значительно меньшему повышению прочности цементного камня при скорости деформации 50 eк- и к еще большему понижению ее при скорости деформации 150 сек- по сравнению с контрольным образцом (контрольный образец не деформирован). [c.72]

Завершено исследование концентрационной зависимости усиления каучуков и резин дисперсным наполнителем. Предложена усовершенствованная математическая модель структурно-механического поведения ТРТ смесевого типа в условиях одноосного растяжения, прогнозирующая влияние эффективной концентрации поперечных химических связей в пластифицированном полимерном связующем, его температуры структурного стеклования, объемной доли, формы и фракционного состава частиц твердых компонентов с учетом возможного их отслоения от связующего на ход кривой растяжения (сжатия). Существенно развита теория оптимизации рецептур ТРТ с использованием компьютерного моделирования. [c.78]

Аналогичны и тепловые эффекты при деформации при одноосном растяжении высокоэластичный полимер нагревается, а ири восстановлении первоначальных размеров после снятия нагрузки — охлаждается (как известно, газы при деформации (сжатии) нагреваются, а ири расширении—охлаждаются). Обратная картина наблюдается при упругой деформации кристаллических твердых тел они охлаждаются при деформировании и нагреваются при исчезновении деформации. Объясняется такое различие в поведении высокоэластических и кристаллических тел разницей в физической сущности происходящих в них процессов. [c.255]

В простейшем случае при действии силы в одном направлении (случай одноосного растяжения или сжатия) в пределах одной плоскости напряжение в любом произвольно взятом сечении, наклоненном к перпендикулярному сечению под углом а, [c.75]

При проектировании нагруженных внутренним давлением аппаратов на заданную долговечность обычно используют экспериментальные кривые малоцикловой усталости, построенные по данным испытаний большого числа образцов различных материалов на изгиб и растяжение-сжатие при одноосном нагружении. В результате руппнрования результатов испытаний строят кривые малоцикловой усталости материалов, используемых для проектируемых аппаратов. Принимая двукратный коэффициент запаса по напряжениям и десятикратный по дол1 овечности, на основан1ш упомянутых выше кривых строят кривые допускаемых деформаций и напряжений. [c.216]

В работе [77 исследовалось влияние перепада температуры и его колебаний на устойчивость стенок скважин. Хотя методически определение деформации пород при одноосном или всестороннем сжатии, отождествляемое с устойчивостью стенок скважип, малообосновано, полученные авторами данные представляют некоторый интерес. В зависимости от числа циклов колебания перепада температурь[ наблюдаются изменения деформации образцов, отсутствующие при аналогичных условиях опыта, но без колебания температуры. Авторы приходят к выводу, что колебания перепада температуры, которые наблюдаются при периодичности циркуляции, еще в болгьшей степени будут сказываться и обусловливать термические усталостные изменения ствола со всеми вытекающими последствиями (обвалы, осыпи, вытекания и т. п.) вследствие гармонически возникающих температурных напряжений. Поэтому с целью замены возникающих па стенках скважин в процессе бурения растягивающих напряжений по всему вскрытому стволу па сжимающие и тем самым увеличения длительности устойчивости стенок скважины, но мнению авторов, очевидно, целесообразно, в особенности при глубоком бурении, уменьшить и сохранять постоянным значение перепада температуры. [c.79]

Рис. 8.39. Кривая Вёлера для полистирола, испытанного в условиях полной обратимости одноосного растяжения—сжатия на частоте 0,1 Гц при температуре окружающего воздуха [142].

Наиболее важны следукнхдае разновидности статических испытаний, отличающиеся схемой приложения нагрузок к образцу (т. е. схемой напряженного состояния) одноосное растяжение, одноосное сжатие (в дальнейшем — просто растяжение, сжатие), изгиб, кручение, растяжение и изгиб образцов с надрезом и трещиной (плоские и объемные схемы напряженного состояния). [c.247]

Отжиг ГПУ фазы в вакууме в течение нескольких часов вплоть до температуры 1100 К не приводит к фазовому переходу в более стабильную ГЦК фазу наблюдается уже распад углеродного каркаса молекул С60 так же, как и в ГЦК фазе. Удалось показать, что гидростатическое сжатие (1,8 ГПа) не приводит к фазовому переходу. Фазовый переход происходит в условиях сдвиговой деформации, реализуемой при одноосном сжатии (0.5-3 ГПа) и при механическом растирании. Характеристики перехода ГПУ => ГЦК позволяют говорить о его сходстве с превращениями в других аллотропных модификациях лонсдейлит => алмаз. [c.189]

На рис. 1.22 приведены три типа обычных термомеханических кривых е — Т. Они получены при нагревании с заданной скоростью нагруженного образца полимера. Действующая нагрузка должна быть заданной (напряжение а = onst) и малой по величине, чтобы механические воздействия на полимер не приводили к изменению его структуры. Обычно термомеханические кривые получают при деформации одноосного сжатия, растяжения или сдвига. [c.69]

Температуры структурного стеклования Тс и механического стеклования Тм. с независимы между собой, так как первая определяется скоростью охлаждения, а вторая — временным режимом механического воздействия (периода действия силы 0, частоты упругих колебаний v). Различие между Тс и Гм.с четко наблюдалось, например, при изучении температурной зависимости динамического модуля сдвига G или модуля одноосного сжатия Е. Характерная зависимость lg от температуры для полимера 11риведена на рис. П. 11. Ниже Гс полимер находится в стеклообразном состоянии и температурная зависимость Igf слабо выражена, как и у любого твердого тела вообще. Выше Гс логарифм модуля упругости изменяется с температурой несколько сильнее в связи С тем, что в структурно-жидком состоянии структура полимера изменяется с изменением температуры. При дальнейшем увеличении температуры, когда время релаксации снижается до величин, сравнимых с периодом колебаний, начинает возникать высокоэла-бтичёская деформация. С дальнейшим увеличением температуры амплитуда деформации полимера возрастает до предельного значения, а модуль упругости падает до весьма низкого значения (модуля высокоэластичности). Для полимеров модуль одноосного (жатия в стеклообразном состоянии Ео примерно в 10 —10 раз больше, чем соответствующий модуль Еж в высокоэластическом состоянии. [c.96]

На рис. 1.15 приведены три типа термомеханических кривых. Кривые получены при нагревании с заданной скоростью нагруженного образца полимера. Действующая нагрузка должна быть неизменной (напряжение а = сопз1) и малой по значению, чтобы механические воздействия на полимер не приводили к изменению его структуры. Обычно термомеханические кривые получают при деформации одноосного сжатия, растяжения или сдвига. При низких температурах все полимеры деформируются так же, как и твердые тела. Если полимер не кристаллизуется, то деформация с температурой изменяется по кривой типа 1. Выше температуры стеклования Тс проявляется высокоэластическая деформация (плато высокоэластичности), а затем выше температуры текучести Гт реализуется вязкое течение с накоплением необратимой деформации. Кривая 1 свидетельствует о том, что полимер может находиться в трех физических состояниях стеклообразном, высокоэластическом и вязкотекучем. Каждому состоянию соответствует свой тип деформации. [c.32]

Скорость нарастания пластической прочности в период упрочнения структуры цементного теста увеличивается. Предел прочности на одноосное сжатие образцов цементного камня, полученных из виброактивированного теста, оказался значительно более высоким, чем для образцов, приготовленных без активирования. Это обусловлено увеличением равномерности распределения воды между зернами цемента при низком В/Ц, приводящее к повышению пластичности и снижению прочности коагуляционной структуры, дополнительным механическим диспергированием зерен цемента и ускорению процессов гидратации за счет усиления процессов адсорбционного и химического диспергирования и постоянного отвода продуктов гидратации с поверхности вибрирующих зерен и обнажения свежих поверхностей для дальнейшей гидратации [435]. [c.187]

Требования потребителей к качеству выпускаемой промышленностью ам миачной селитры отражены в ГОСТ 2—85, согласно которому выпускают товарный продукт двух марок А и Б (табл. 11,17). Аммиачную селитру с сульфатной и сульфатно-фосфатной добавками выпускают только с применением ПАВ диспергатора НФ, жирных кислот нли аминов жирных кислот. Применение новых видов добавок допускается после согласования с ми-иистерствами-потребителями. Прочность гранул определяют в соответствии с ГОСТ 21560.2—82 при помощи приборов ИПГ-1, МИП-10-1 или 0СПГ-1М. Метод определения основан на разрушении гранул определенного разйера при их одноосном сжатии между двумя параллельными плоскостями с фиксированием предельной силы, необходимой для разрушения. Для испытания отбирают 20 гранул, застрявших в ячейках сита с диаметром отверстий [c.159]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология