Влияние входа и выхода на характеристику насоса

Для получения более точных результатов условия входа и выхода натурного насоса должны быть воспроизведены при испытании модели. Если это невыполнимо, то следует обеспечить такие условия входа и выхода, чтобы влияние их на характеристику насоса было незначительным. [c.327]

Отметим, что как показывают опыты [39], при скоростях на входе Свх = 5—8 м/с подвод практически не влияет на энергетические характеристики насоса. При больших скоростях на входе возрастают потери и можно ожидать большего влияния подвода на характеристики насоса. При расчете подвода заданными являются площадь Р и средняя расходная скорость на выходе подвода — входе в шнек (значения Р и С определяются в результате кавитационного расчета шнека). Поэтому потери в подводе след> ет относить к скорости С [c.21]

Реальная эффективность любой химической технологии в промышленных условиях в значительной мере определяется аппаратурой, в которой эта технология реализуется (а для каталитических процессов - также катализаторами). Не является исключением и первичная перегонка нефти, аппаратурное оформление этого процесса оказывает заметное влияние на выход и качество получаемых дистиллятов. В задачу настоящей главы поэтому входит знакомство с устройством и основными характеристиками технологических аппаратов (колонн, печей, теплообменников, емкостей) и оборудования (насосы, компрессоры) АВТ установок. [c.493]

Для упрощения исследования динамики движения жидкости в лабиринтном насосе мы пока не будем касаться вопроса о влиянии входа и выхода на характеристики насоса. Рассмотрим движение жидкости в одной из ячеек лабиринтного насоса (фиг. 3). [c.7]

До сих пор мы рассматривали движение жидкости во внутренних ячейках лабиринтного насоса, не учитывая влияния концевых сечений на его характеристики. Теперь посмотрим, что происходит с жидкостью при входе и на выходе из насоса. [c.16]

Теоретический напор определяют путем измерения осреднен-ного момента скорости на входе и выходе рабочего колеса гидродинамическими решетками. Решетки устанавливают в несколько переоборудованный стенд для снятия энергетических характеристик ступени насоса. Для оценки влияния решеток на параметры насоса производят испытания вначале с решеткой на входе в рабочее колесо (рис. 152), а затем на входе и выходе (рис. 153). Круговые непрозрачные решетки свободно вращаются в специальной подвеске, которая полностью разгружена от осевых усилий и имеет минимальные моменты трения. Чувствительность решеток позволяет определить суммарный момент скорости с точностью до 0,3—0,5%. Для определения моментов на входе и выходе необходимо выполнять две сборки насоса. [c.280]

В первом приближении пренебрегаем влиянием утечек или объемных потерь жидкости в узлах пересечений нарезок винта и втулки, трением жидкости о стенки или гидравлическими потерями при ее течении в рабочем пространстве насоса, а также влиянием входа и выхода на характеристику лабиринтного насоса. [c.10]

Влияние входа и выхода на характеристику насоса [c.17]

Без учета влияния входа и выхода на характеристику лабиринтного насоса в соответствии с формулой (6) напор насоса при некоторой подаче должен быть пропорциональным длине I [c.30]

Кроме того, на входе в насос и на выходе из него всегда существуют гидравлические потери на трение (на вихреобра-зование, трение жидкости о стенки). Эти потери можно разделить на потери на трение течения жидкости в подводе и отводе и потери так называемого дискового трения (для лабиринтного насоса трения жидкости о торцы винта). С увеличением отношения длины винта к его диаметру относительное влияние потерь дискового трения на характеристику насоса уменьшается. [c.18]

На характеристики дисковых насосов значительно влияют размеры проточной части. Наиболее полное исследование этого влияния проведено в Днепропетровском государственном университете, где в экспериментах использовали около 50 моделей дисковых насосов при различном сочетании параметров числа дисков /, ширины междисковой щели Ь, толщины дисков 6, ширины колеса на входе и выходе Ь . внутреннего и наружного радиусов / 2 дисков, углов заточки дисков на входе Ид) и выходе Од2, угла конфузорности колеса на выходе к радиуса вращающегося безлопаточного конфузора. Перечень параметров испытанных дисковых насосов приведен в табл. 2. Конструкция узла вращения для испытания многодисковых насосов показана на рис. 40. Жидкость к колесу насоса 4 подводилась через центральный штуцер 2 крышки 3. Отвод жидкости осуществлялся через сменные спиральный и конический диффузоры 5, нахо- [c.57]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология