Определение основных размеров проточной части

Порядок определения основных размеров компрессора и расчет его проточной части зависят от принятого метода расчета. [c.184]

Значения коэффициентов расхода жидкости из пожарных стволов подробно изучены Мураками и Катаямой. В результате ряда экспериментов им удалось установить основные закономерности истечения воды пз насадков пожарных стволов и влияние на них конструктивных параметров ствола. Основные результаты этих исследований (в обработке автора) приведены на рис. 6.6. Данные показывают, что значение зависит от Не и параметров, определяюш,их профиль проточной части насадка (геометрических размеров проточной части, чистоты обработки внутренней поверхности и др.). Значения х,, имеют максимум в определенном диапазоне чисел Рейнольдса, который исчезает по мере увеличения числа Ке, и в дальнейшем (Не 10 ) значения коэффициента расхода жидкости уже не зависят от Ке. [c.160]

Задачи элементарной теории. Лопастное колесо является основным элементом насоса и в значительной мере предопределяет всю его конструкцию. Поэтому теория лопастного колеса занимает ведущее место в теории насосов. Основное уравнение лопастных машин (2. 39) позволяет свести задачу по определению напора лопастного колеса к определению приращения момента количества движения потока жидкости в колесе, т. е. свести задачу динамическую к кинематической. Но основное уравнение не устанавливает связи между формой и размерами лопастного колеса, с одной стороны, и создаваемым им изменением момента количества движения потока — с другой. Кинематическое исследование потока идеальной жидкости в области колеса на основе уравнений гидродинамики приводит в общем случае (п. 17) к неразрешенным до настоящего времени задачам. Движение реальной жидкости в области колеса в еще меньшей степени доступно исследованию теоретическим путем. Поэтому изучение движения жидкости в колесе производится на основе упрощенных теоретических схем явления с последующей корректировкой полученных результатов данными опыта. При расчете проточной части колес с часто расположенными лопастями (так, что между ними образуются каналы достаточной длины по сравнению с размерами поперечного сечения) основываются на элементарной струйной теории. Для расчета колес с редко расположенными лопастями, когда можно в первом приближении пренебречь их взаимным влиянием, допустимо использование теории и опыта обтекания единичного профиля. Таким образом, существуют две элементарные теории. Пригодность той или иной из них для расчета лопастного колеса определяется относительной величиной поправки на несоответствие результатов расчета данным опыта, а также устойчивостью значения поправки. Если теория удерживает главнейшие черты реального явления, то она является основанием для накопления и обобщения данных опыта. [c.73]

Ниже рассмотрим только те вопросы проектирования, которые связаны с определением важнейших величин числа ступеней, числа оборотов, основных параметров колеса и т. д. Определение основных размеров проточной части дается в п. 8. 6. [c.260]

Расчет струйного насоса сводится к определению значений основных размеров проточной части, когда обеспечивается работа при заданных параметрах с наивысшим к. п. д. Поскольку рабочий режим струйного насоса определяют четыре размерные величины Н , Яр, Qo и Ql, которым соответствуют безразмерные параметры к = Н /(Н Яр), д = Qo/Q, можно определить точку на поле огибающей характеристики. [c.177]

Расчет струйного насоса заключается в определении таких значений основных размеров его проточной части, при которых обеспечивается работа при заданных параметрах (напорах и расходах) с наивысшим возможным к. п. д. [c.287]

При разработке конструкции необходимо соблюдать строгое соответствие основных размеров проточной части вентилятора размерам, указанным в аэродинамической схеме. Это особенно относится к лопаткам рабочего колеса и узлу уплотнения между рабочим колесом и входным патрубком. Выполнение вентилятора в строгом соответствии с аэродинамической схемой гарантирует получение его расчетных аэродинамической и акустической характеристик, определенных по формулам пересчета из безразмерных характеристик, приведенных для каждого вентилятора на соответствующем рисунке. Если размеры проточной части вентилятора будут отличаться от приведенных на схеме, то характеристика вентилятора мо кет намного снизиться по сравнению с расчетной. [c.108]

Основные параметры ГЭС (напоры, расходы и необходимые мощности турбин) зависят от природных условий и могут повторяться чрезвычайно редко. В связи с этим, если ориентироваться на параметры каждой отдельной ГЭС, пришлось бы выпускать огромное количество типов и размеров турбин, их проектирование и изготовление было бы индивидуальным, что привело бы к увеличению стоимости оборудования и удлинению сроков изготовления. Чтобы избежать этого, в Советском Союзе действует единая номенклатура турбин (реак-ТИВ1НЫХ), которая фиксирует жесткий ряд размеров (диаметров) и определенное число типов турбин (систем и форм проточной части — типов). Данные номенклатуры являются основой для подбора турбин при проектировании ГЭС. [c.242]

Задача определения основных размеров горелок сводится к нахождению площади и размеров проточной части, а также размеров смесителя по длине. [c.40]

На основании опытных исследований Л. Г. Подвидз и Ю. Л. Кирилловский создали методику определения размеров, обеспечивающих получение наивысшего возможного к. п. д. насоса. Для таких оптимальных насосов ими получены опытные характеристики и балансы энергии. С помощью последних можно оценить потери в основных элементах насоса, определив для них гидравлические сопротивления. Далее можно определить размеры проточной части насоса, оптимальной для заданных условий работы. Затем рассчитываются харайте-ристики насосов. [c.176]