Скорость критическая расходная

При скорости потока и, превышающей критическую скорость начала псевдоожижения ы р слой начинает расширяться, его порозность е и общая высота Н возрастают по сравнению с первоначальными их значениями Eq и для насыпанного слоя. Зерна становятся взвешенными, т. е. сила сопротивления зерна восходящему потоку остается равной весу зерна. Для соблюдения этого равенства зерна расходятся друг от друга и скорость скольжения потока между зернами = и/е растет медленнее расходной скорости и. Соответственно перестраивается и распределение скоростей в поровых каналах между зернами, снижая градиенты скорости у поверхности зерен так, чтобы, несмотря на увеличе- [c.33]

Здесь Ед — порозность плотной фазы, которая считается равной порозности исходного неподвижного насыпанного слоя, а и л — расходная скорость потока через все сечение, занятое плотной фазой. В простейшей схеме двухфазной модели л считалась равной известной критической скорости начала псевдоожижения и,-р. При дальнейшем же развитии теории отношение Ипл/ кр полагалось то большим, то меньшим единицы и являлось дополнительным параметром. [c.119]

I — коэффициент подачи приведенная скорость (отношение скорости газа при его адиабатном течении к критической скорости а ) ц — массовая расходная концентрация дисперсной фазы, кг/кг [c.362]

Как упоминалось, энтальпия, энтропия, молекулярный вес и равновесный состав несущественно меняются по сравнению с аналогичными величинами для идеального газа. Поэтому такие характеристики продуктов сгорания, как температура Тсо и молекулярный вес 1со, удельный импульс, скорость потока и другие параметры на выходе из сопла мало отличаются от значений для идеального газа. Исключение могут составить параметры в критическом сечении (расходный комплекс р, / ), положение которого определяется равенством [c.165]

С увеличением подачи жидкости и расхода пара согласно формуле (5) возрастет также расходная скорость парожидкостной смеси (Оо, а вместе с ней и гидравлические сопротивления батареи. Причем, с увеличением тепловой нагрузки и соответственным увеличением паросодержания аммиака в батарее по достижении некоторого ее значения Q (i гидравлические сопрогав-ления батареи Лртр-б будут возрастать интенсивней приращения циркуляционного напора Дрвн- Это может привести к таким условиям циркуляции жидкости в рассматриваемом контуре, при которых располагаемый напор Арвн с дальнейшим увеличением тепловой нагрузки батарей будет падать. Этому критическому значению тепловой нагрузИ Qб.кp батарей соответствует критическая расходная скорость 09о,кр, которая определяет критические гидравлические сопротивления батареи [c.40]

Критические значения Не для различных конкретных случаев определяются из опыта. Так, например, для простейшего случая движения по прямой круглой трубе на основании многочисленных опытов получено весьма надежное 3 тачеиие 2Я00 (причем в качестве характерного размера в критерий вводится диаметр трубы, а в качестве параметрического значения скорости — средняя расходная скорость). Это значит, что в рассматриваемом случае (течение по прямой круглой трубе) при значениях Не, меньших чем 2300, ламинарный режим является устойчивым. [c.124]

Модели замороженного течения пригодны для расчетов критической скорости потока, но менее эффективны при расчетах коэффициента критического давления т (отношение давления в горлоштс сопла к давлению потока вверх но течег)ию). Одной из ] аиболес н]ироко используемых моделей для двухфазно]о критического потока является модель Генри—Фауске 164], согласно которой профиль температур от некоторой точки вверх по потоку до горловины связан с политропным расширением газовой фазы, что позволяет описать процесс массопереноса (испарения) посредством эмпирического выражения. Это дает возможность рассчитать локальное расходное массовое газосодержание в горловине сопла. [c.202]

Наибольшее внимание к определению понятия и было уделено в исследованиях Дойчева с сотр. [44]. Дойчев исходит из представления, что в режимах однородного и неоднородного псевдоожижения закон гидравлического сопротивления Ар/1 = = Р (е, и) должен быть различен и при одинаковой расходной скорости потока и слои расширяются различно, т. е. имеют различную высоту слоя Н. При данном же значении и реализуется тот режим, для которого полная высота Н и потенциальная энергия в поле сил тяжести минимальна. Оценивая относительные затраты энергии на транспортирование избыточного газа (и—Ыкр) Дойчев получает некий безразмерный комплекс = Аг" (Рсл/р) . по достижении которым определенного критического значения однородное псевдоожижение должно переходить в неоднородное. Критическое условие по Дойчеву имеет вид [c.41]

Исследование было начато снятием кинетической кривой в процессе периодической сушки при фонтанирующем режиме, из которой отчетливо видно наличие двух периодов процесса, причем критическая влажность равна —22%. Поэтому дальнейшее исследование велось при аэрофонтанном режиме с целью удаления поверхностной влаги и в фонтанирующем слое, использованном как для досушки (в качестве второй ступени) материала после аэрофонтанной сушилки, так и в качестве одной ступени при высушивании от исходной и до заданной влажности. Из некоторых данных опытов, приведенных в табл. 111-12, очевидно, что сушка в аэрофонтанной сушилке возможна (без образования комков) при температуре поступающего воздуха до 180° С (если скорость его в нижней части сушилки не менее 9,5 м1сек). Досушить материал до влажности ниже 8% не удалось и из данных таблицы можно судить, насколько при дальнейшем снижении конечной влажности увеличиваются расходные коэффициенты. [c.180]

Для сверхзвукового компрессора изменение fз равносильно изменению площади критического сечения активного сопла при неизменной площади поперечного сечения камеры смешения, поэтому оно влияет на рабочий процесс ком1прессора через его расходные хара ктеристики. При неизменном соотношении расходов пассивного и активного газов выходная площадь активного сопла может изменяться за счет приведенной скорости активного газа, при этом ее величина определит соотношение скоростей потоков активного и пассивного газов в начале их смешения. У комтрессора со звуковыми соплами величина /з одновременно влияет на соотношение расходов пассивного и активного газов и на начальные условия их смешения. [c.89]

По данным Юроша с сотрудниками на относительную вязкость 1пасты влияют только растворяющие пластификаторы, т. е. только те, в которых поливинилхлорид растворяется при температуре не выше 120 °С. При более высокой критической температуре растворения относительная вязкость пасты почти не зависит от критической температуры. По данным Тиниуса, температура, при которой достигается наивысшая вязкость в состоянии равновесия, довольно хорошо согласуется с крити-1 ческой температурой растворения. В смесях сухого порошкообразного поливинилхлорида с такими пластификаторами в конечном итоге достигается совершенно равномерная адсорбция пластификатора частицами поливинилхлорида и тем самым хорошее истечение такой смеси из расходных бачков машины для литья под давлением или шнекового пресса. Адсорбция пластификатора сухим поливинилхлоридом зависит от времени, температуры, скорости перемешивания и, наконец, от рода и количества пластификатора. В лаборатории можно легко определить минимальное время адсорбции различных пластификаторов при постоянной температуре с точностью до 4%. Для этого требуется только, чтобы была точно ука- зана аппаратура, в первую очередь форма и скорость вращения мешалки, а также отношение поливинилхлорида к пластификатору. Полноту адсорбции, сухость , определяют визуально, для чего пробу сжимают между двумя полосками фильтровальной бумаги и смотрят, не появится ли пластификатор на бумаге. Время, прошедшее с момента начала введения пластификатора и этой конечной точкой, определяют по сейундомеру. Кокер и Виллиаме опубликовали результаты одного из таких исследований. Ниже приведено время (в сек) адсорбции поливинилхлоридом разных пластификаторов в количестве 50% от взятого поливинилхлорида при 100° С и скорости вращения мешалки 70 обIмин [c.861]

Этим объясняются экспериментальные результаты А.И. Гужова, показавшие снижение критического отношения давлений на выходе из штуцера и на входе от 0,528 до 0,2 при уменьшении расходного газосодержания воздуховодяной смеси от 1 до 0,45 [8]. При этом резкое уменьшение этой величины наблюдалось в области больших газосодержаний (от 0,85 до 1). По данным того же автора, основанным на экспериментах по определению критической скорости истечения смесей типа воздух — вода, воздух — керосин, воздух — водоглицериновый раствор, добавление в поток даже небольшого количества жидкости приводит к резкому снижению критической скорости. Так, при = 0,9 критическая скорость смеси оказьшается в четыре раза меньше скорости для чистого воздуха. Дальнейшее снижение этой величины происходит не столь резко, она достигает минимума примерно при = 0,5, где оказывается почти в десять раз меньше, чем для воздуха. В [8] отмечается, что критическая скорость истечения смеси почти не зависит от вязкости и плотности жидкого компонента. [c.183]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология