Зона влияния оценка размера

В жидкофазных реакторах-эвапораторах жидкость и пары из высокотемпературного реактора обычно вводятся в нижнюю часть аппарата. Это обеспечивает интенсивность перемешивания жидкости, облегчает эвакуацию образующихся легких продуктов реакции, выравнивает температуру процесса и дополнительно предотвращает выпадание кокса. Недостатком барботажа паров является вспенивание жидкости, происходящее при этом возрастание объема реагирующей смеси и, как следствие, некоторое увеличение размеров зоны реакции. Количественная оценка влияния вспенивания будет приведена далее этот вопрос здесь не играет значительной роли, так как расходы металла на изготовление нижней части эвапорационной колонны обычно имеют сравнительно небольшое удельное значение в затратах Н1 аппаратуру среднего давления . Показатели технологической эффективности работы реакторов-эвапораторов типичны для устройств с внутренней циркуляцией (см, п. 4 5 главы II и п. 3, 3 главы V) дополнительное рассмотрение их не может дать чего-либо нового. [c.408]

Если бы реактор не имел отражателя, можно было бы воспользоваться непосредственно равенством (6.80) для определения критической концентрации топлива. Поскольку в данном случае есть отражатель, необходимо видоизменить это соотношение, чтобы учесть влияние отражателя. В гл. 1 было показано, что назначение отражателя состоит в том, чтобы уменьшить утечку нейтронов из активной зоны и, следовательно, понизить критическую концентрацию топлива в системе. Ясно, что, если отражатель совсем не принимать во внимание, оценка критической концентрации топлива может оказаться слишком завышенной. Нужно попытаться произвести более точные вычисления. Для этого можно воспользоваться эквивалентным реактором без отражателя. Определим размеры цилиндрического реактора без отражателя, который становится критическим при той же концентрации топлива, как и действительный реактор с отражателем. Понятно, что эта эквивалентная система без отражателя должна иметь в точности такую же геометрию тепловыделяющих элементов и такое же распределение нетопливных компонентов, как и реальная система. Если бы удалось как-то оценить размеры системы без отрая ателя, то можно было бы воспользоваться равенствами (5.204) и (6.80) для вычисления критической концентрации. Соответствующий метод — метод эффективной добавки — рассмотрен в общей теории многозонных реакторов (гл. 8). Этот метод позволяет оценить увеличение размеров при переходе от системы с отражателем к системе без отражателя при условии, что обе системы критичны прп одной и той же концентрации топлива. [c.229]

Выполнен анализ методов оценки долговечности при циклическом нагружении нефтепроводов, расчета опасности дефектов, оценки работоспособности труб нефтепроводов, позволяющих оценить вероятность разрушения труб с дефектами, степень опасности и допустимости дефектов и прогнозировать ресурс труб с дефектами в условиях малоцикловой усталости. Сделан вывод о том, что разработанные методики оценки долговечности имеют ряд недостатков. В нормативных документах и опубликованных работах не даются конкретные рекомендации по анализу режима нагружения нефтепроводов для использования в расчетах ресурса. В литературе практически не рассмотрены вопросы влияния формы, размеров и неравномерности распределения механических характеристик по зонам сварных соединений, выполненных газопрессовой и электроконтактной сваркой, на концентрацию напряжений. Неравномерность распределения механических характеристик металла по зонам газопрессовых сварных соединений, а также их влияние на концентрацию напряжений не изучены, тогда как около 40 % аварий и разрушений приходится на сварные соединения. [c.8]

Обрабатывая результаты ОФР в пределах области изучения статистическими методами, гидрогеологи обычно предполагают, что 1) область однородна или состоит из большого числа случайно распределенных участков неоднородности, размеры которых имеют один порядок с размерами зон влияния откачек или превышают их (неоднородность более высокого порядка уже как-то учтена в локальных параметрах) 2) все локальные параметры равноценны но своей достоверности 3) погрешности определения локальных параметров малы в сравнении со среднеквадратическими отклонениями для рассматриваемой совокупности параметров (по крайней мере, при преобладании погрешностей одного знака) 4) полученная с помощью откачек выборка параметров дает представительные (несмещенные) оценки. [c.249]

С увеличением размера нагревательного элемента < заметно уменьшается, асимптотически приближаясь к некоторому постоянному значению. По некоторым оценкам зона автомодельности д относительно размера нагревателя расположена в пределах 5—10 мм. Значение д, соответствующее этой зоне (для глубин погружения Я 0), приблизительно равна 1-10 Вт/м . Характерной особенностью теплообмена с Не-П является зависимость максимальной плотности теплового потока и интенсивности теплоотдачи при пленочном кипении от глубины погружения экспериментального образца в жидкость (рис. 3.42). Представленные на рис. 3.42 сглаженные кривые для д имеют характерный максимум при температуре ванны около 1,9 К. По мере приближения к Л-точке влияние глубины погружения уменьшается, полностью исчезая в точке, соответствующей Я-переходу. По одним данным д возрастает приблизительно линейно с увеличением глубины погружения, в то время как по другим [c.249]

Наличие зон с различными концентрациями целевого компонента может привести к возникновению гравитационной (естественной) конвекции. Однако оценка влияния такой конвекции внутри пор реальных материалов показывает [15], что обычно ее можно считать пренебрежимо малой по сравнению с другими видами переноса массы в порах малого размера (до эквивалентного радиуса 10" —10 м), и только в наиболее крупных капиллярах перемешивание среды вследствие гравитационной конвекции, вызываемой разностью плотностей среды с разными концентрациями целевого компонента, может стать заметным эффектом. [c.46]

Уравнение (VI. 10) позволяет количественно оценить влияние степени дисперсности частиц загрязнений на величину оптимальной дозы коагулянта при очистке воды с разной мутностью [110]. Правда, такая оценка может быть лишь весьма приблизительной, поскольку большое значение имеет не только средний размер частиц, но и характер распределения частиц по размерам скорость объединения мелких частиц (10—20 мкм) с более крупными (40— 60 мкм) в турбулентном потоке может превосходить скорость объединения частиц одинакового размера в сотни раз [127]. Тем не менее опытные данные согласуются с предполагаемым характером влияния степени дисперсности взвеси на величину опт увеличение размера частиц в зоне Св > Скр способствует уменьшению потребности в коагулянте, а в зоне Св < Скр — увеличению. Значения Скр с увеличением степени дисперсности взвеси несколько снижаются [110]. [c.176]

При оценке стойкости сварных соединений против сплошной коррозии весовым методом большое влияние на результаты испытаний оказывают форма и размеры образца. В реальной конструкции суммарная площадь сварного шва (ш) и зоны термического влияния (з. т. в.) (будем называть эту зону зоной сварки (з. с.) составляет незначительную долю от общей площади кор- [c.40]

Выявленные участки графиков обрабатываются стандартным графо-аналитическим методом ( 1, гл. 5). По полученному значению пьезопроводности оцениваются размеры зоны квазистационарного режима (условие 4.16а) и уточняется, какие наблюдательные скважины могут использоваться д.тгя упомянутых выше оценок. При необходимости эти оценки повторяются с учетом лишь тех скважин, которые находятся- в пределах зоны эффективного влияния. Такой анализ может привести к различным вариантам. [c.150]

Статистическая обработка участков вентиляционного поля, покрываемых рядом типоразмеров осевых двухступенчатых вентиляторов различных серий, позволила установить, что между величинами математических ожиданий и дисперсий, с одной стороны, и диаметром вентилятора и его окружной скоростью, с другой, существует определенная взаимосвязь, причем изменение диаметра и скорости по-разному влияет на указанные статистические оценки, что является их важным свойством. Как следует из представленных на рис. 6.8 эмпирических зависимостей, характеризующих влияние диаметра и окружной скорости вентилятора на локальные статистические оценки вентиляционного поля, от величины диаметра существенно зависит математическое ожидание по производительности и практически не зависит математическое ожидание по давлению. На величину последнего влияет изменение окружной скорости. Характерно также протекание кривых среднеквадратичных отклонений. Кривая 1щ 0) имеет вид, подобный кривой MQ D), а зависимость /Jp ( ) имеет вид монотонно возрастающей функции. Объясняется это в большей мере влиянием диаметра и скорости вентилятора на размеры и форму его рабочей зоны, чем абсолютным объемом выборки режимных точек, находящихся в зоне. [c.213]

В данном случае мы оценим размеры эквивалентного цилиндра без отражателя, воспользовавшись данными по эффективной добавке, полученными с помощью более точных методов физического расчета реактора [51], которые в данной работе пе рассматриваются. Согласно данным, полученным из двухгруннового расчета, эффективная добавка для отражателя из В О толщиной 62 см составляет величину около 23 см. В реакторе СР-5 к 62 см В О по бокам и снизу добавляется слой графита толщиной 62 см. Эффективная добавка для одного слоя графита составляет величину около 50 см. Чтобы учесть влияние такого двухслойного отражателя, выберем для эффективной добавки промежуточное значение 30 см, т. е. будем считать, что наличие ВзО—С-отражателей но бокам и снизу активной зоны эквивалентно увеличению размеров для системы без отражателей на 30 см в каждом из этих направлений. Эффективная добавка для верхнего отражателя составляет 24 см, это значение соответствует наличию отражателя бесконечной толщины. Согласно этим оценкам, эквивалентный цилиндр без отражателя имеет радиус 60 см и высоту 115 см. Прп этом мы считаем, что цилиндр без отражателя, имеющий такие же размеры и составленный пз тех же материалов, критичен при той же концентрации что и СР-5. [c.229]

С целью оценки влияния характерных дефектов на предельное состояние аппаратов ВНИИнефтемашем и ИФДМ (Институт физики и диагностики материалов) проведены гидроиспытания сепаратора С-102 (L = 6 м Б = 2,4 м Рр = 7,14 МПа), в материале которого методами УЗД было обнаружено скопление несплошностей, расположенных в средней плоскости по толщине стенки [139]. УЗД показала дискретный характер зоны и отсутствие признаков структурообразования. Внешние размеры зоны значительно превышали размеры, регламентируемые нормами отбраковки для методов УЗД (например, ГОСТ 22727-78, кл. 1-2). [c.191]

Это обстоятельство связано с наличием зоны влияния (см. 10, Б) при увеличении ширины зоны горения (за счет увеличения скорость горения меняется лишь до тех пор, пока величина (I tgф (где ф — угол выгорания) не станет больше, чем размер зоны влияния. В свою очередь зависимость и (1) может быть использована для оценки размера зоны влияния. [c.182]

За период действия (с 1995 п) экспериментальной программы мониторинговых исследований атмосферного воздуха в зоне влияния пяти компрессорных станций ООО Севергазпром СеверИИПИгазом накоплен большой объем фактических данных о приземных концентрациях оксида и диоксида азота, оксида углерода, метана. Результаты исследований в районах размещения действующих компрессорных станций (КС) используются для оценки влияния выбросов эксплуатируемых КС ка уровень загрязнения атмосферного воздуха, контроля за соблюдением нормативов предельно допустимых выбросов (ПДВ), уточнения расчетных размеров санитарно-защитных зон (СЗЗ) предприятий. [c.63]

Гетерогенный метод обычно служит для расчетов реакторов с небольшим числом блоков. Благодаря общности формулировки такая модель удобна также для оценки влияния на критичность решеток различных геометрических форм. Фейнберг исследовал случай квадратной прямоугольной, ромбической и шестиугольной ячеек. Он применил этот метод также для исследований эффекта наложения нескольких решеток, имеющих различный шаг и размеры и отличающихся ядерными свойствами блоков горючего. Практический интерес представляет, конечно, использование зернистых активных зон в гетерогенных системах. Это общее приближение было использовано также Галаниным для определения эффективности регулирующих стержней [116]. [c.519]

Исследования последних лет показали, что в пластах возможно образование застойных зон. Для установления факта образования застойных зон нами было проведено моделирование залежи VI пласта АШИТСКОГО участка на интеграторе ЭГДА-9/60. Модели VI пласта изготавливались из электропроводной бумаги. Всего было сделано четыре модели на 1961, 1962, 1965 и 1970 годы. Моделирование на различные даты вызвано необходимостью выяснить, как меняются во времени величины градиентов давления по Ашитскому участку. Вполне очевидно, что в области малых градиентов давления нефть будет малоподвижна либо вообще двигаться не будет. Результаты моделирования показывают, что по участку устойчиво прослеживаются на все даты три обширные зоны малых градиентов давления (застойные зоны). Кроме того, имеется много локально распространенных небольших по размерам застойных зон. Но точное местоположение последних установить трудно из-за погрешности моделирования и малой ллощади этих зон. Естественно, что наличие застойных зон на участке изменит активные запасы нефти. Для оценки влияния запасов нефти, находящихся в застойных зонах, на показатели разработки необходимо провести сопоставление этих показателей с учетом и без учета запасов нефти в застойных зонах. [c.115]

Наряду с механизацией и автоматизацией процессов транспортирования сос ДОв и аппаратов в зону просвечивания, крепления, маркировки пленок и участков шва, просвечивания по определенной программе, экспонирования и обработки пленок большое значение имеет автоматизация расшифровки снимков и выдачи заключений о качестве сварного соединения. НИИМосТов и другими организациями были проведены работы по оценке субъективного влияния расшифровщика рентгено- и гамма-снимков на результаты контроля. Установлено, что этот фактор оказывает значительное влияние. Поэтому создание устройств для расшифровки снимков, которые будут автоматически выдавать информацию о размере дефекта, его положении и расстоянии до других дефектов, приобретает важное значение. [c.249]

С увеличением глубины флотаторов на кинетику пузырьков и флотоагрегатов все большее влияние начинают оказывать изменения давления и насыщающей концентрации по пути движения пузырьков, т. е. становится йр1<ИфО и йСт 1й1Ф01. Это влечет за собой весьма значительное усложнение численного анализа. К тому же в высоких флотаторах, например колонных, серьезное влияние на кинетику дисперсного состава оказывает коалесценция пузырьков в связи с увеличением времени взаимодействия. В этом случае более простым может быть путь оценки гидравлической крупности (скорости всплывания в покое) минимальной фракции пузырьков воздуха, которая является определяющим параметром при расчете разделительной зоны флотатора. Пузырьки минимальных размеров в общей массе более крупных пузырьков в наименьшей степени подвержены коалесценции вследствие явлений обтекания, и поэтому в первом приближении ее влиянием здесь можно пренебречь. [c.101]

Здесь длина одного шва г, - расчетный размер опасного сечения шва Ьс1 или длина границы шва аЬ или Ьс с., - прочность на срез металла соответственно шва или рассматриваемой границы шва. Если свариваются пластины из термически упрочненной стали и в зонах термического влияния образуются разупрочненные участки, то, естественно, оценка прочности должна вестись анапогично с учетом свойств металла и размертв этих участков. [c.335]

Размеры образцов для оценки пределов выносливости металла различных зон сварного соединения можно назначать в соответствии с рекомедациями для однородногб металла. Однако из соображений учета влияния масштабного фактора, а также действия остаточных напряжений нередко сечения образцов увеличивают, приближая их к размерам реальных изделий. [c.173]

До последнего времени основные результаты по оценке выбираемых конструктивных решений патрубковых зон разнообразных по назначению и формам сосудов давления, тройниковых соединений получены экспериментальными методами (фотоупругости и замораживания для тепловых воздействий, голографии и тензометрии) [1, 2 и др.]. Аналитические решения указанных задач весьма не многочисленны, основаны на теории пологих тонких оболочек и, следовательно, ограничены малыми размерами отверстий в основной оболочке ( О < 1/4, где В — диаметр оболочки, с — диаметр отверстия или патрубка). При этом или совсем не учитьшается подкрепляющее влияние патрубка или принимается идеальное сопряжение патрубка с оболочкой [3]. Как следует из приведенных результатов, во всех рассматриваемых в этом случае подходах не удается получить реального распределения напряжений, наблюдаемого в эксперименте. [c.120]

В сварных соединениях сталей средних толщин увеличение размеров катода более чем на 120 мм (когда шов анод) и размеров анода более чем на 80 мм (когда шов — катод) не оказывают существенного влияния Fia коррозионный ток в условиях неподвижного электролита. Для оценки стойкости сварных соединений против сплот-ной коррозии (гравиметрическими, профилографиче-скими методами) рекомендуется параллельно испытывать образцы (рис. 17.3) а — из основного металла б — сварной, содержащий шов и зону термического влияния (зтв) в — сварной G зоной термического влияния и основным металлом. Размер образца следует выбирать из условия [c.508]

Последние работы по оценке вязкости разрушения стеклопластиков проведены Оуэном с сотрудниками. Оуэн и Роуз [128] определили вязкость разрушения полиэфирных слоистых стеклопластиков и влияние на нее введения в связующие пластификаторов. При оценке Кс они учитывали развитие зоны локальных повреждений (псевдопластической зоны) перед вершиной трещины п делали поправку на нее для найденных экспериментальных значений Кс- Они получили значение Кс, равное примерно 10 МН/м г для материалов на основе стекломата из рубленных жгутов и около 15 МН/м /з — для стеклотекстолитов и установили, что введение в связующее до 50% пластификаторов практически не влияет на величину Кс- Бимон и Филлипс [72] показали, что развитие зоны локальных повреждений перед вершиной трещины обусловлено отслаиванием волокон от матрицы. Оуэн и Бишоп [138] установили, что с точки зрения механики разрушения эту зону следует учитывать аналогично локальной зоне пластических деформаций в металлах. Они использовали измеренные значения размера этой зоны для уточнения значений Кс различных типов [c.133]

Количественная оценка показывает, что в начальном сечении струи скорость частиц превышает скорость газа примерно на 70— 100 м/с. Иными словами, влияние силы гидродинамического сопротивления при этих скоростях будет подавляющим. Из графика на рис. 32 видно, что даже для весьма крупных частиц ( = 200 мкм) сила гидродинамического сопротивления имеет решающее значение вплоть до скоростей 3 м/с. А если учесть, что в завершающей стадии процесса, соответствующей небольшим относительным скоростям, раз- мер частиц существенно меньше по сравнению с первоначальным, то для зоны фа1кела (в диапазоне начальных размеров капель = 50ч-- 200 мкм) можно считать, что сила тяжести невелика по сравнению с силой гидродинамического сопротивления. [c.83]

Методы оценки эффективности действия моющих п Лсадок. Для характеристики моющих свойств масел с присадками прибегают к различным методам оценки эффективности моющего действия присадок. Нередко в этих целях определяют способность масла (содержащего испытуемые присадки) препятствовать коагуляции не растворимых в нем продуктов загрязнения. Такие лабораторные методы, как правило, основанные на сравнительно оценке скорости осаждения сажистых частиц в свежем (неработавшем) масле [32, 33] или в толуоле [34], привлекают своей относительной простотой и соответствием в ряде случаев получаемых при помощи этих методов результатов данным испытаний моющих присадок на двигателях [20]. Необходимо, однако, иметь, в виду,, что указанные способы могут также привести и к неправильным выводам об эффективности той или иной моющей присадки, так как осаждение сажистых частиц в условиях перечис-. енных ларобаторных методик существенно отличается от процесса выпадения продуктов загрязнения из работающего масла. Это связано с тем, что в двигателе масло загрязняется не только, сажистыми частицами, попадающими из зоны цилиндро-поршневой группы в картер, но и другими продуктами, в том числе смолами, оксикислотами и асфальтенами, которые оказывают значительное влияние (количественное и качественное) на процесс коагуляции взвешенных в масле частиц [35]. Так, в свежем масле даже при очень интенсивном взбалтывании введенных в него сажистых частиц размер последних, как правило, превышает 10 [36а] в результате сажистые частицы очень скоро начинают коагулировать, образуя хлопья значительных размеров, и поэтому быстро выпадают из масла. В работающих" в двигателе и в отработанных маслах наблюдается совершенно иная картина, а именно, процесс коагуляции благодаря защитному действию в первую очередь смолистых веществ [37, 38] протекает значительно медленнее. К тому же, как установлено на работавших в двигателях маслах, размер нерастворимых частиц колеблется в пределах около 1,0 [36, Зба], что также не может не сказаться на скорости осаждения продуктов загрязнения в отработанных маслах. [c.175]

Общая характеристика. Оценку физиологического состояния организма рыбы перед зимовкой проводят по следующим показателям масса рыбы, коэффициент упитанности, химический состав тела. Немаловажное значение имеют также особенности поведения сеголетков, анатомо-физиологическое состояние органов и системы организма (внешний вид и кожный покров, окраска, состояние жабр, печени, мышечный и жировой ткани и т. п.). Согласно нормативам стандартные сеголетки должны иметь массу 25-30 г. Этот показатель нормируется по зонам рыбоводства. Однако в прудовых рыбоводных хозяйствах в результате влияния различных факторов среды и выращивания рыб в условиях уплотненных посадок с кормлением искусственными кормами наблюдается большая степень разнокачественности сеголетков по массе, размерам, упитанности и другим показателям. В течение зимы выживаемость сеголетков разных весовых групп различна. [c.94]

При термообработке образцы не должны науглероживаться. Величина испытываемых образцов не имеет значения и в большинстве случаев определяется возможностью загиба. Обычно берутся пластинки с размерами 80 X 20 мм. Если испытывают образец со сварным швом, рекомендуется увеличить ширину образца до 35 мм. Из проволок и трубок малых диаметров обычно изготовляются образцы длиной 80 мм. Трубки диаметром от 5 до 20 мм разрезаются в продольном направлении, из трубок больших диаметров вырезают продольные сегменты шириной от 10 до 20 мм и длиной 80 мм. При испытании труб, сваренных встык (или крестообразным швом), изготовляются кроме продольных образцов также образцы для испытания поперечного шва. Для этого из сваренной трубы вырезают кружки со сварным швом длиной 40 мм, расположенным но диаметру. Для оценки присадочных материалов (электрод или сварочная проволока) изготовляются сварные швы [262] или, в крайнем случае, образцы из наплавленного металла. При испытании образцов со сварными швами [22] исследованию должен быть подвергнут как наплавленный металл, так и металл из зоны термического влияния. Толщина образцов может быть до 10 мм, но наиболее удобна толщина от 3 до 5 мм. Если испытываемый образец толще, то его лучше обработать до указанного размера. Определяя число образцов, исходят из того, что всегда необходимо испытывать обе стороны листа, внешнюю и внутреннюю стенки трубки и т. д. (табл. 23). Исключение составляют только те случаи, когда в процессе эксплуатации агрессивная среда воздействует только с одной стороны. [c.179]

Распространение и разбавление сточных вод, спущенных в береговой зоне озера, оказывается под влиянием тех ограничений, о которых шла речь выше. Согласно оценкам Мортимера [359], ширина прибрежной зоны составляет примерно 10 км. Существование такой зоны легко прослеживается на Великих озерах, проявляясь в виде параллельных берегу течений. Последние, оказываясь устойчивыми в течение временных периодов, характерных для метеосистем (скажем, 100 ч), обеспечивают перенос вдоль береговой линии шлейфов сточных вод (на расстояния порядка 100 км), разумеется, если за это время не происходит каких-либо существенных процессов перемешивания (например, штормов) и шлейф не успевает диссипировать. Разбавление сточных вод происходит медленно (особенно в случае больших шлейфов) по двум причинам 1) ограниченное вертикальное перемешивание в мелководных прибрежных водах, 2) ограниченное горизонтальное перемешивание, обусловленное существованием береговой черты. К этому следует добавить и влияние береговой черты на размеры самих турбулентных вихрей, что выражается в их существенном уменьшении. [c.154]

Основные препятствия, затрудняющие использование уравнений З.В. Волковой для расчета углов избирательного смачивания пористых сред по данным капиллярного иропитывания, состоят в образовании в поровом пространстве смесей жидкостей, что не учитывается уравнением (VI.8), а также в трудности определения радиуса 1 характеризующего геометрию порового пространства образца и одновременно свойства жидкостей. Кроме того, уравнение (VI.8) не учитывает зависимость угла смачивания и поверхностного натяжения от скорости движения мениска. Однако это уравнение можно использовать для приближенной оценки смачиваемости гидрофильных пористых сред, если принять некоторые допущения. Например, влиянием на скорость впитывания воды в нефтенасыщенные образцы водонефтяных смесей, образующихся в пористой среде в зоне пропитки, можно пренебречь, если для расчетов смачиваемости использовать начальную скорость впитывания воды (в момент времени Г = 0), когда смеси еще не успели образоваться. Далее предположим, что радиусы / пор в начальный момент пропитки в меньшей степени зависят от свойств жидкости, и примем, что средний размер пор в образце породы зависит от проницаемости к и пористости т породы по известному соотношению [c.176]

Параметры облака паровоздушной смеси являются исходной информацией для оценки последствий аварии в результате его сгорания или взрыва. В соответствии с методикой прогноза режима взрывного превращения в облаке [13] в рассматриваемом случае пары ШФЛУ принадлежат к категории 2 (чувствительные вещества с размером детонационной ячейки от 2 до 10 см). Наиболее вероятным типом окружающего пространства для сценариев аварий на продукто-проводе является свободное или слабо загроможденное прос фанст-во", относящееся к классу 4 по указанной в [13] классификации. В соответствии с экспертной таблицей наиболее вероятным режимом взрывного превращения облака является дефлаграция со скоростью фронта пламени 150-200 м/с. При проведении практических расчетов рассматривались разные варианты инициирования зажигания облака на различных этапах его распространения. Расчеты показали, что размеры зон негативного влияния взрывных эффектов на организм человека гораздо меньше максимальных размеров облаков топливновоздушной смеси, в пределах которых полагалось 100% поражение от теплового воздействия при их сгорании. Вследствие вышесказанного, а также в силу изначальной неопределенности в сценарии аварии и варианте инициирования зажигания, целесообразно при консервативном анализе оценивать зону поражения по границе облака с концен- [c.152]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология