Центробежные насосы параметры

Рис. 2.18. Схема для определения параметров аналитической характеристики центробежного насоса

Промышленностью выпускаются гуммированные, пластмассовые и фарфоровые центробежные насосы. Эти насосы по сравнению с металлическими обладают большей стойкостью и долговечностью, при перекачивании агрессивных жидкостей и жидкостей с абразивными включениями. Поля подач, напоров н чисел оборотов химических насосов нз неметаллических материалов соответствуют ГОСТ 10168—68 Насосы центробежные для химических производств. Тины и основные параметры . [c.182]

Рассмотрим, как изменятся параметры Q, Н ц центробежного насоса при перекачке вязкой жидкости, например, для значения [c.162]

Параметры работы насосов различных марок сведены в каталогах в виде таблиц и графиков, называемых рабочими характеристиками насосов (рис. 1.47) [36]. Пределы использования центробежных насосов при неизменной частоте вращения можно значительно расширить не только работой на довольно большом участке кривой АР=1(0), но и уменьшением внешнего диаметра рабочего колеса. Так как обычно центробежный насос подбирают по величине АР, то при Рв/р>ДР может оказаться недостаточной прочность насоса. В этом случае принимают [c.134]

Важнейшие параметры, применяемые для характеристики центробежных насосов [c.407]

ГОСТ 10168—75 устанавливает основные параметры центробежных насосов для химических производств и регламентирует подачу, напор, частоту вращения вала, допускаемый кавитационный запас. Стандарт распространяется на центробежные насосы с уплотнением вала, с подачей от 1,5 до 25()0 м /ч и напором от 10 до 250 м столба перекачиваемой жидкости, предназначенные для перекачивания химически активных и нейтральных жидкостей плотностью не более 1850 кг/м имеющих твердые включения размером до 5 мм, объемная концентрация которых не превышает 15%. [c.28]

Центробежные насосы обеспечивают широкую область подач и давлений соотношения между основными параметрами этих насосов весьма разнообразны. Однако по условиям работы насоса на стороне всасывания могут быть установлены определенные ограничения. Это обусловлено возможностью возникновения в некоторых зонах всасывающего тракта насоса особого явления, называемого кавитацией. [c.132]

Расплавленный нафталин подается в испаритель в погружным центробежным насосом 3. Постоянство расхода нафталина поддерживается регулятором 4, постоянство температуры нафталино-воздушной смеси, выходящей из испарителя 6,—регулятором 5 (регулирует давление пара в рубашке испарителя). В качестве приборов автоматического контроля и регулирования указанных параметров в данной системе применяются регуляторы пневматической агрегатной унифицированной системы (АУС). Показания приборов непрерывно фиксируются на диаграммах. [c.407]

При разработке комплексного критерия эффективности мы сознательно отказались от параметра, характеризующего свойства СПС после механической деструкции, поскольку, во-первых, все образцы ПАА крайне неустойчивы к ней, во-вторых, технологическая схема закачки позволяет избежать жестких механических воздействий путем отказа от центробежных насосов и снижения подачи жидкости. [c.98]

Условия работы насоса могут быть заданы двумя параметрами подачей (расходом) Q и частотой Вращения п. Как изменяются параллелограммы скоростей, если при постоянном значении п менять подачу 0 , показано на рис. 10-7 а — для центробежного насоса и б — для осевого, для входной 1 и выходной 2 кромок лопастей рабочего колеса. При постоянстве п вектор и сохраняет свое зна- [c.198]

В соответствии с НПБ 176-98 Техника пожарная. Насосы центробежные пожарные. Общие технические требования. Методы испытаний центробежные насосы, используемые в пожарных автомобилях, предназначены для подачи воды и водных растворов пенообразователей с температурой до 303 К (30 °С) с водородным показателем pH 7 + 10,5, плотностью до 1100 кг/м и массовой концентрацией твердых частиц до 0,5% при их максимальном размере 3 мм. Насосы для пожарных автомобилей в зависимости от их конструктивных особенностей и основных параметров делятся на насосы нормального давления насосы высокого давления комбинированные. [c.717]

Снижение параметров центробежного насоса при перекачке вязких жидкостей было рассмотрено в гл. X. [c.228]

Поскольку в вентиляторах степень сжатия с мала, изменением плотности газа можно пренебречь. Поэтому расчет основных параметров вентиляторов (напора, производительности и мощности) осуществляют по аналогии с расчетом этих параметров для центробежных насосов (см. гл. 8). [c.191]

Характеристики насосов, используемые в практике. Размерные гидравлические характеристики насосов — это взаимозависимости основных параметров насосов (расхода Q, напора Я, надкавитационного напора Ае, мощности N, а для центробежных насосов и частоты вращения п) и зависимости этих параметров от плотности жидкости р, вязкости V. Если все параметры переменны, то общую характеристику необходимо строить в многомерном пространстве. Такую характеристику невозможно изобразить графически и даже трудно себе представить. Поэтому приходится вводить определенные комплексы, составленные из указанных величин, принимая некоторые из них постоянными. [c.18]

Рабочая характеристика центробежного насоса. Центробежные насосы выпускаются заводами на определенные производительность Q, высоту напора Я, частоту вращения п и мощность Ы. При этом насос должен работать в области максимального к. п. д. Однако при эксплуатации часто прнхохится использовать насос для других условий работы, что изменяет все его рабочие показатели. С этой целью необходимо знать взаимосвязь между всеми рабочими параметрами насоса. [c.78]

Параметры аналитических характеристик водопроводных центробежных насосов [c.679]

Насосы центробежные конденсатные. Параметры и размеры [c.758]

Однако применение на практике полученных аналитических зависимостей затруднительно из-за содержания ряда величин, коэффициентов и геометрических размеров, требующих экспериментальной проверки в условиях, приближенных к практическим условиям эксплуатации центробежных насосов. Геометрические параметры испытанных элементов эжектора даны в табл. I применительно к работе центробежного насоса с жидкостно-воздушным эжектором, изображенного на рис. 8. [c.25]

Фильтрование при переменных параметрах процесса проводят на фильтрах, работающих под давлением в случае подачи суспензии центробежным насосом, производительность которого-соответствует производительности фильтра. В ходе фильтрова-1 ния происходит постепенное увеличение давления при одновременном уменьшении скорости фильтрования. Характер изменения этих параметров описывается кривой BD в координатах давление — объемная скорость Q = vS, называемой характеристикой насоса. На рис. 2-1 изображены перечисленные режимы фильтрования. [c.31]

Для поршневых насосов, где замкнутые объемы жидкости принудительно выталкиваются потребителю, вопрос о том, какой напор может развивать насос, не возникает это может быть в принципе любой напор. В центробежных насосах рабочее колесо может вращаться и при закрытой задвижке на напорной линии, создавая определенный (не беспредельный) напор. В рабочих режимах передаваемая механическая энергия от лопаток рабочего колеса к жидкости (иначе получаемый жидкостью напор) ограничена и во многом зависит от конструкции рабочего колеса и параметров работы насоса. Поэтому для центробежных насосов вполне правомерен вопрос какой напор может развивать центробежный насос [c.298]

Процесс фильтрования характеризуется скоростью — количеством фильтрата в единицу времени с единицы площади поверхности фильтрования, величиной перепада давления на фильтре и гидравлическим сопротивлением перегородки и осадка. В зависимости от изменения этих параметров во времени различают два предельных режима фильтрования при постоянном перепаде давления — скорость фильтрования с ростом толщины осадка уменьшается (фильтрование гидростатическое с постоянным столбом жидкости над перегородкой, вакуумное или при подаче суспензии центробежным насосом при постоянном давлении на выкиде) при постоянной скорости — с ростом толщины слоя осадка давление увеличивается (подача суспензии поршневым или плунжерным насосом). При подаче суспензии центробежным насосом без специального регулирования скорость фильтрования уменьшается, а давление на входе фильтра возрастает. [c.188]

Как отмечают авторы работы [53], в некоторых условиях характеристики гидроструйных насосов могут зависеть от шероховатости поверхности их проточной части. П. Н. Каменев [23] даже ставит в непосредственную зависимость от нее расчетные величины для гидроструйных насосов. Однако, как показано в работе [53], коэффициент трения проточной части определяется в основном величиной Re, а влиянием шероховатости ее стенок в большинстве случаев можно пренебречь. Более того, можно показать, что использование В. П. Рудником [55] выводов П. Н. Каменева [23 ] о том, что напоры гидроструйных насосов в области малых коэффициентов подсоса и могут быть повышены за счет тшательной обработки поверхностей их проточной части, приводит при анализе параметров преобразователей характеристик центробежных насосов (см. гл. 8) к получению физически неверных результатов. Так, по данным В. П. Рудника [55], КПД струйных преобразователей может стать больше единицы, что, конечно, неверно. [c.28]

Основные параметры центробежных насосов для судовых систем приведены в табл. П. 12. [c.262]

Графическая зависимость основных параметров центробежного насоса называется универсальной характеристикой [c.53]

ГОСТ 10168—75 устанавливает основные параметры центробежных насосов для химических производств и регламентирует подачу, напор, частоту вращения вала, допускаемый кавитационный запас. [c.21]

У центробежного насоса с изменением подачи изменяются и другие параметры его работы —напор, мощность, коэффициент полезного действия. [c.37]

Влияние МПАВ на работу центробежных насосов н снижение сопротивления холодоносителей. Циркуляция различных жидкостей (техническая вода, тепло- и холодоносители) чаще всего осуществляется с помощью центробежных насосов. В связи с этим нами были поставлены опыты с целью определения влияния МПАВ на работу насоса ЦКН 65/50. Измерения параметров насоса проводились по методике, приведенной в работе [16]. Давления на входе и выходе из насоса определялись манометрами и вакуумметром, а расход жидкости — индукционным расходомером Н1 -1, потребляемая мощность рассчитывалась по показаниям милливольтметра и миллиамперметра. [c.236]

Модели центробежных насосов артезианских скважин и насосов УПН были получены путем аппроксимации их технических характеристик полиномами второй степени и передаточными функциями, В результате каждый насосный агрегат был представлен в виде блока с четырьмя входными параметрами давление на выкиде, напряжение питания, частота питания (для насосов ВДАС, оборудованных частотно регулируемым приводом), сигнал на включение. Выходным параметром является расход перекачиваемой жидкости. [c.48]

Быстроходные центробежные насосы в качестве силового привода имеют электродвигатели, поэтому практически важны зависимости основных параметров работы насоса от числа оборотов п его рабочего колеса. [c.156]

Приведенные соотношения пропорциональности показывают, что наибольших значений основных параметров работы центробежных насосов можно добиться простым увеличением числа оборотов рабочего колеса. Однако чрезмерному увеличению числа оборотов препятствует явление кавитации. [c.156]

Связь между основными параметрами работы центробежных насосов (т. е. зависимость развиваемого насосом общего напора (Н = 4- Н с), потребляемой мощности N и коэффициента полезного действия г при передаче затраченной мощности потоку от величины расхода жидкости обычно устанавливается опытным путем, она указана в паспортных данных конкретного вида насоса. [c.157]

Типы центробежных насосов, количество их типоразмеров и параметры работы устанавливаются соответствующими государственными стандартами (ГОСТ). [c.178]

На рис, 75 приведена характеристика центробежного насоса при различной величине диаметра рабочего колеса Если невозможно регулировать частоту вращения, то изменить параметры его можно подрезкой рабочего колеса [c.94]

Малая масса а также небольшие фундаментные поверхности при большой мощности являются параметрами, необходимыми для насосов, применяемых в судостроении и могут быть получены в центробежных насосах вертикального типа. На рис, 86 приведена масса на единицу полезной мощности одноступенчатых вертикальных самовсасывающих и несамовсасывающих судовых центробежных насосов с осевым разъемом корпуса. В результате [c.105]

Параметры центробежных насосов в зависимости от предельных границ их применения и вязкости перекачиваемой среды определяют по диаграмме, приведенной на рис. 89. [c.124]

Характеристиками ЦКМ называют графики зависимости основных ее параметров производительность — давление Q — р (характеристика давления) производительность — мощность Q—N (хара1стеристика мощности) производительность — к. п. д. Q—г) (хара1стеристика к. п. д. машины). Примеры характеристик приведены на рис. 146. Характеристики ЦКМ строят аналогично характеристикам центробежных насосов ио результатам испытаний на заводском стенде или пепосредствепно па месте установки машины. [c.273]

С целью экономии электроэнергии эксплуатационников и исследователей всегда интересовала возможность регулирования характеристики центробежных насосов. Одним из наиболее доступных способов является подрезка рабочего колеса по диa eтpy. Этому вопросу посвящено много исследований, суть которых заключается в получении экспери.ментальньгх коэффициентов для расчета напора, расхода и КПД в зависимости от степени подрезки. Для каждого типа насосов необходимо проведение своих экспериментов. В представленном докладе предлагается математическая модель, позволяющая провести расчет для центробежных насосов любого типа. Модель строится в предположениях, что имеется характеристика насоса на перекачиваемуто жидкость. Предполагается, что эта характеристика вбирает в себя все особенности конструкции насоса. В этол случае расчет насоса можно вести по уравнению Эйлера для лопастных машин. В выражениях через конструктивные параметры для базового варианта уравнение запишется, как [c.138]

За рубежом разработаны комплекты оборудования коксоудаляющих гидроустановок разного,конструктивного исполнения [30]. В качестве привода гидравлического резака служит специальный вращатель, работающий от энергии сжатого воздуха и совмещающий функции -вертлюга и ротора. Разработан ряд компактных центробежных насосов для коксоудаляющих гидроустановок. Насосы развивают давление от 13,4 до 23,2 МПа, приводом служит паровая турбина с частотой вращения до 8000 мин . Скорость вращения турбины регулируется, что позволяет устанавливать на линии нагнетания насоса оптимальное давление. Параметры гидравлического извлечения зависят от диамет- [c.186]

Насос ГНП 160/25 — гидроприводной диафраг-менный четырех поршневой днухпоточный горизонтальный с регулируемой подачей. Насос вместе с приводной гидросистемой, включающей в себя центробежный питательный насос, бак питательной воды с устройством для ее охлаждения, запорную и регулирующую арматуру, составляет насосный агрегат. В качестве питательного центробежного насоса могут быть использованы электронасосы ПЭ 65-42-2, ПЭ 100-56-2 и другие — в зависимости от требуемых параметров на выходе насоса ГНП 160/25 (подача 160 м /ч и давление 2,5 МПа являются наибольшими). [c.745]

Сущность метода. Наиболее часто при выборе модели и определении ее параметров прибегают к методу моментов. Этот метод уже применялся в курсе, например при определении координат центра давления — разд. 2.1.4 при выводе основного уравнения центробежного насоса — разд. 3.3.1 в настоящей главе при определении Тср — разд. 8.6.2. Здесь он используется более широко, причем в основном на базе безразмерных величин С(0). В самом общем плане смысл метода моментов применительно к задачам струкгуры потоков состоит в сравнении моментов — экспериментально найденного и рассчитанного по соответствующей модели продольного перемешивания. [c.650]

Можно было бы ожидать, что буровой раствор, вязкость которого определяется преимущественно структурной составляющей, будет более эффективно выносить шлам из скважины, чем ньютоновская или близкая к ней жидкость. Однако экспериментальные данные свидетельствуют об обратном. Хопкин установил, что из всех реологических параметров скорость проскальзывания частиц шлама лучше всего коррелируется с предельным динамическим напряжением сдвига (рис. 5.61). Тем не менее, Сифферман нашел, что буровые растворы с предельным динамическим напряжением сдвига около 10 Па имеют почти такой же коэффициент переноса, как и ньютоновские масла эквивалентной вязкости. Однако в этих экспериментах не полностью воспроизводились скважинные условия. Буровой раствор закачивали в нижнюю часть колонны центробежным насосом, в результате структурная вязкость должна была снижаться до очень низких значений, что характерно для условий у долота. В скважине по мере подъема бурового раствора по кольцевому пространству структурная вязкость восстанавливается, а в экспериментах при сравнительно небольшой длине колонны для этого было слишком мало времени. [c.231]

Однако при малых подачах с относительно большими напорами и при перекачке вязких жидкостей центробежный насос уступает по к. п. д. поршневому. Вместе с тем было бы неправильно полагать, что вязкость не имеет влияния на работу поршневых насосов. В действительности для поршневого насоса с увеличением вязкости уменьшаются всасывающая способность и объемный коэффициент наполнения цилиндра (т1 ,), а следовательно, уменьшаются также подача и общий к. п. д. насоса. Так, иа практике применение парового прямодействующего насоса при перекачке вязких жидкостей связано с уменьшением скорости поршня за счет уменьшения числа двойных ходов. Однако снижение параметров портневого насоса оказывается весьма незначительным по сравнению с центробежным насосом. [c.228]

Эти параметры регулируют следующим образом. При помощи электронного регулирующего блока устанавливают новый, например увеличенный, расход сырого рассола в смесителе. Регулятор расхода автоматически открывает заслонку на трубопроводе сырого рассола, устанавливая заданный его расход. Новый расход рассола передается автоматически на регулятор соотношения сырого рассола и каустифицированного раствора. Регулятор, изменяя положение дроссельной заслонки на трубопроводе каустифицированного содового раствора, устанавливает увеличенный его расход. При этом уровень жидкости в реакторе начинает повьпиаться. Для поддержания в реакторе заданного уровня раствора регулятор уровня автоматически увеличивает открьшание дроссельной заслонки на трубопроводе, оТЬодящем рассол из реактора в отстойник. Одновременно центробежные насосы увеличивают откачку очищенного рассола из отстойника. [c.91]

Далее можно приступить к построению р—( -характеристики установки с выбранным геометрическим параметром гидроструйиого насоса (1 1(1 , с известными р—Q-xapaктepи тикaми центробежного насоса (кривая а) и рабочего сопла гидроструйного насоса (кривая 0-1-2-3-4). [c.206]

Современное состояние теории пограничного слоя и численных методов механики жидкости позволяет получить величину потерь энергии в решетках профилей расчетным путем. Результаты расчетов показали качественные эквиваленты экспериментальных данных, однако потери по расчету всегда были на 50-80 % меньше опытных. Указанное обстоятельство объясняется, по всей вероятности, существенным отличием параметров турбулентного потока в центробежных насосах от лолуэмпирических закономерностей, принимаемых обычно для замыкания системы уравнений движения. Результаты расчета показали, что линейный закон должен приводить к большим погрешностям за пределами исследованной области режимов. В связи с этим была предложена следующая формула, структура которой удовлетворительно описывает ход теоретической зависимости [c.59]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология