Коэффициент сопротивления по длине при турбулентном режиме течения

Если длина труб рассчитываемого аппарата L < 4, ст> то коэффициент сопротивления может быть рассчитан с помош,ью графика (рис. 15). Ламинарный режим течения в трубах заканчивается при значении критерия Ке = 2300, интервалу 2300 < Ке <С 10 ООО соответствует переходная область от ламинарного режима течения к турбулентному при Ре > 10 000 начинается развитый турбулентный режим течения. [c.280]

При очень плавном входе, когда при Re > Re создается смешанный режим течения, коэффициент l tm коротких труб (длина которых намного меньше начального участка) при определенных значениях числа Re значительно меньше А. для стабилизированного турбулентного течения, что объясняется влиянием ламинарности пограничного слоя во входном участке трубы. При Re = 2-Ю3 средний коэффициент сопротивления трения для короткой трубы длиной -т- = 2,0 меньше [c.85]

Результат, полученный для пластины, распространен Л. Е. Калихманом на криволинейную поверхность, обтекаемую газом. Несмотря на сложную методику расчета и недостатки этих способов [10], [11], турбулентный режим просчитан по Калихману, причем расчет выполнен в крайнем предположении о турбулентном характере пограничного слоя на всем протяжении течения. Полученные результаты в сопоставлении с данными опыта (режим П1 [4]) представлены на фиг. 6. Совершенно очевидно, что расчетные значения, полученные в предположении о ламинарном характере течения, расходятся с опытными данными даже по порядку величин. Значительно лучше согласуются с опытными данными результаты расчета для случая турбулентного течения. Разумеется, это вовсе не означает, что режим течения является турбулентным на всей длине канала, включая горловину. Только для участка канала, достаточно удаленного от горловины, где условности расчета не так существенны, удовлетворительное совпадение кривых можно рассматривать как подтверждение турбулентного характера течения в пограничном слое. Напомним, что аналогия Рейнольдса, заложенная в использованном расчетном методе, на этом участке справедлива. Заслуживает внимания возможность определения режима течения по интенсивности теплообмена путем применения способа обработки опытных данных, предложенного А. И. Леонтьевым и В. К. Федоровым [12], [13]. В качестве обоснования своего метода авторы ссылаются на теорию локального моделирования, идеи которой изложены в работах В. М. Иевлева. Согласно этой теории коэффициенты трения и теплоотдачи можно определить из интегральных уравнений импульса и энергии, если известны, на основании обобщения опытных данных, законы сопротивления и теплообмена в пограничном слое. Анализ уравнений динамического и теплового пограничного [c.111]

Использование в газовой хроматографии высоких давлений элюента дает возможность реализовать специфические режимы работы колонки, обладаюш,ие существенными достоинствами. Так, режим работы колонки с большим перепадом давления в ней (при большом Р и атмосферном Ро) позволяет применять колонки с большим пневматическим сопротивлением (насадочные колонки большой длины или насадочные с малым диаметром колонки и частиц носителя), что ведет к высокой эффективности таких колонок [46—48]. Другим вариантом использования высоких давлений является работа колонки в турбулентной области течения потока, что обусловливает уникальную скорость генерирования теоретических тарелок и, следовательно, проведение высокоскоростных анализов [49, 50]. Естественно, что теоретическое описание процесса элюирования сорбата, ведущее к соотношению (1.32), не применимо к подобным режимам, ибо здесь не соблюдаются предпосылки, лежащие в основе полученных выводов. Для неидеального газа-носителя величины аР и т] зависят от локального давления, а для сорбата от последнего зависит и коэффициент распределения Г. Кроме того, уравнение Дарси (1.31) не применимо к описанию турбулентного течения потока. В этих случаях получение уравнения для величины / представляет большие трудности. [c.28]

Из последнего выражения следует, что чем больше сумма сопротивлений по длине фигурного канала, тем выше значение коэффициента теплоотдачи. Вторым важным стимулом улучшения теплоотдачи является срыв пограничного слоя при внезапном расширении канала. В так х каналах турбулентный режим наступает значительно раньше чем в прямых. По существу в волнистых каналах режим течения турбулентный. Волнистые пластины устойчивы к деформации прогиба и имеют повышенную приведенную длину канала. [c.90]