Область турбулентного течения

Влияние физических величин учитывается коэффициентом g. На последний оказывает значительное влияние величина вязкости, которая включена в критерий Re. В области турбулентного течения коэффициент трения зависит от шероховатости стенок трубки или канала. [c.169]

Турбулентный режим течения пленки. Наличие волнообразований на свободной поверхности приводит к постепенному развитию поперечного перемешивания в пленке жидкости. Поэтому для пленочного течения нет критического числа Рейнольдса, определяющего переход в область турбулентного течения. Ориентировочно можно считать турбулентность в пленке развитой при Ке л > 1200. [c.134]

Эта скорость равна массовому расходу через клапан. Массовый расход через клапан может быть найден следующим способом. В автомодельной области турбулентного течения газа через некоторый дросселирующий узел, каковым является и клапан, потери давления в нем Лр пропорциональны квадрату скорости потока с [c.204]

Величину ал можно определить по формуле (4.18) или с учетом поправок на волновое движение, изменения физических свойств жидкости с температурой и. переохлаждение конденсата — по формуле (4.30). Величину локального коэффициента теплоотдачи в области турбулентного течения пленки конденсата в работе [86] [c.130]

Область турбулентного течения пленки конденсата характеризуется значениями безразмерной толщины пленки [c.130]

Лабунцов [72] для определения локального коэффициента теплоотдачи в области турбулентного течения пленки конденсата предложил формулу [c.131]

Уравнение Пуазейля применимо в области невысоких давлений, где течение жидкостей ламинарно. Оно показывает, что для нормально вязкой жидкости скорость истечения из капилляра прямо пропорциональна напряжению сдвига. Графически это показано на рис. 23.8, У, из которого видно, что течение ньютоновской жидкости в координатах скорость течения — давление изображается прямой линией, проходящей через начало координат. В области турбулентного течения закон Пуазейля не выполняется (участок бв кривой 1 рис. 23.8). Неньютоновские системы не подчиняются закону Пуазейля (рис. 23.8, 2) ни в области малых, ни в области больших давлений, за исключением участка де. Из закона Пуазейля следует, что для ньютоновской жидкости справедливо выражение [c.382]

Если же область турбулентного течения ограничена стенками, то вблизи них турбулентная вязкость исчезает. Очевидно, что в этом случае коэффициенты турбулентной вязкости являются более сложными функциями координат и времени. Теория турбулентной вязкости для пристенных течений до настоящего времени еще не разработана в полной мере. Дополнительную информацию по этому вопросу можно найти, например, в 33]. Наиболее достоверные модели турбулентности предложены для турбулентных пограничных слоев. [c.109]

Подставляя полученное выражение для напряжения трения в уравнение импульсов (62) и интегрируя в области турбулентного течения (от ж р до I), получим [c.313]

В области турбулентного течения, но при небольших Ке ь [c.101]

Результаты измерений в области турбулентного течения не согласуются в достаточной степени ни с одной из теоретических зависимостей. Сразу за областью перехода, оканчивающейся, вероятно, при Огх = 3-10 , они лучше всего аппроксимируются зависимостью, описывающей развитие плоского факела при турбулентном режиме течения. Ниже по потоку наблюдается более сильное уменьшение температуры, как это происходит в турбулентном осесимметричном факеле. [c.94]

Уравнения (60,1)—(60,3) позволяют сделать предположение о подобии полей скоростей и температур торможения в области турбулентного течения, на основе которого между напряжением сдвига и потоком энергии в турбулентной части течения на границе раздела его с вязким можно установить соотношение [c.291]

Физически Re представляет собой отношение сил инерции к силам внутреннего трения и, кроме того, является критерием, определяющим характер течения. Область Re = 2100- 3000 (так называемая переходная область) разделяет области ламинарного течения (Re<< < 2100) и область турбулентного течения (Re > 3000) i. [c.22]

Переходная область, в которой течение жидкости в аппарате с мешалкой переходит от ламинарного к турбулентному, значительно шире, чем для течения жидкости в трубах, и находится в пределах Ке = 10- 10 . Имеются, однако, аппараты, для которых область турбулентного течения начинается уже при Ке = 10- -10 , и такие, для которых область ламинарного течения существует до Кв = 10 . [c.23]

В особых случаях — для области ламинарного течения Ке < 10, области турбулентного течения Ке > 10 и аппарата с мешалкой, имеющего отражательные перегородки, т. е. когда зависимость критерия мощности может быть представлена прямой линией, — выражение (1У-25) значительно упрощается. [c.172]

Приведенная выше формула показывает, что мощность, расходуемая на перемешивание, в области турбулентного течения не зависит от вязкости среды, но зависит от ее плотности. За постоянную в формуле (IV-33) обычно принимают значение критерия Эйлера при Не = 10 , т. е. [c.173]

Мешалке с шестью изогнутыми лопатками в сосуде с отражательными перегородками соответствует кривая 3. Из рис. 1У-2 следует, что в области ламинарного течения и в части переходной области до Ке <С 300 указанные выше три случая изображаются одной кривой. В области турбулентного течения большая мош,ность потребляется в аппаратах, снабженных отражательными перегородками. Например, для мешалки с шестью прямыми лопатками при Ке — [c.178]

Влияние наклона лопаток относительно плоскости вращения мешалки приведено также на рис. IV-3 для открытых мешалок с полной длиной лопаток при сохранении постоянной ширины проекции лопатки на направление движения. Из этого рисунка следует, что в том случае, когда лопатки наклонены под углом 45° к плоскости вращения мешалки, мощность вдвое меньше в области турбулентного течения и одинакова в области ламинарного течения (при Re < < 10), если сравнивать с аналогичной мешалкой, имеющей прямые лопатки. Эти же авторы детально изучили влияние угла наклона лопаток на мощность, расходуемую на перемешивание, при сохранении постоянным произведения 6 sin а (а — угол, измеренный от плоскости вращения мешалки Ъ — действительная ширина лопатки). Для области турбулентного течения и открытой турбинной мешалки с четырьмя лопатками они предлагают поправку [c.184]

Сравнивая кривые, изображенные на рис. 1У-10, с кривыми, приведенными на предыдуш,их рисунках (например, на рис. 1У-2), нетрудно убедиться, что мощ,ность пропеллерных мешалок значительно меньше мощности мешалок турбинных. Так, мощность пропеллерной мешалки с тремя лопастями, имеющими шаг 8и1 = 2, в области турбулентного течения (аппарат с отражательными перегородками) приблизительно в семь раз ниже мощности турбинной мешалки открытого типа с шестью прямыми лопатками и тем же самым диаметром. [c.191]

Шаг пропеллерной мешалки оказывает значительное влияние на мош,ность, расходуемую на перемешивание. Это видно по рис. 1У-10, где двухкратное увеличение шага мешалки вызывает в области турбулентного течения почти трехкратное возрастание мош,ности, расходуемой на перемешивание. Подробнейшее исследование Раштона, [c.192]

Отражательные перегородки повышают мощность, расходуемую на перемешивание, в области турбулентного течения, но не оказывают на нее влияния в ламинарной области. Это следует из рис. IV-13 при сравнении кривых 1, 2 и 1, 2. [c.198]

В переходной области и в области турбулентного течения наличие отражательных перегородок снижает мощность, расходуемую на перемешивание, причем наименьшую мощность потребляет мешалка [c.206]

Полагая, что основную долю сечения занимает турбулентное ядро, распространим профиль (2.26 — Турб.) на всю область турбулентного течения и найдем среднюю скорость потока. Воспользуемся в этих целях выражением (ф) из разд.2.2.4, произведя предварительно замену г = К — у (где у отсчитывается от стенок трубы). Будем искать среднюю скорость сразу в обобщенном виде [c.158]

Б. ОБЛАСТЬ ТУРБУЛЕНТНОГО ТЕЧЕНИЯ [c.473]

Цуханова производила обработку экспериментальных данных в указанной работе с помощью аналогии мегкду диффузией и теплопередачей и воспользовалась формулой Лейбензона (1.22) для определения диффузионного критерия — N0. Как известно, в методе тепловой аналогии исключается влияние химической реакции, так как предполагается, что она идет с бесконечно большой скоростью, и концентрация кислорода на стенках канала принимается равной нулю. Нами сделана попытка обработки тех же данных в области турбулентного течения с помощью выведенной выше формулы (1. 73). В рб-зультате была получена зависимость между видимой константой скорости реакции горения на стенке и ее температурой, которая укладывается в формулу Аррениуса [c.341]

I—область ламинарного течения II—область турбулентного течения. [c.157]

Величину среднего коэффициента теплоотдачи в области турбулентного течения цленки конденсата можно определить по рис. 4.5. [c.131]

При измерении коэффициента трения в трубопроводах выяснилось, что он зависит от числа Рейнольдса, а в области турбулентного течения еще и от шероховатости поверхности. В области ламинарного течения коэффициент трения обратно пропорционален числу Рейнольдса, что согласуется с соотношением Гагена — Пуазейля (З.П). Поэтому для каналов круглого сечения он определяется по ( юрмуле [c.50]

На снижение гидравлического сопротивления влияют вид полимера, его молекулярный вес М и концентрация в растворе С. С увеличением Л1 и С до определенной величины эффект растет. Эффект снижения сопротивле ШЯ трения проявляется только в области турбулентного течения жидкости начиная с некоторого порогового значения чгссла Рейнольдса Re, величина которого зависит от вида полимера, его концентрации и диаметра трубопровода. При yв[c.208]

На этот же рисунок, по данным Батеса, Фонды и Копштейна [1 ] нанесена зависимость для мешалки с шестью прямыми лопатками полной длины и несколько меньшей ширины Ь = /8 мешалка работает в сосуде с отражательными перегородками (кривая 4). Такие мешалки потребляют меньшую мош,ность, чем аналогичные мешалки с неполной длиной лопаток (кривая 2). Для области турбулентного течения эта разница приблизительно двукратна. [c.178]

Змеевик, погруженный в перемешиваемую жидкость, вызывает в области турбулентного течения возрастание мощности, расходуемой на перемешивание [4, 16, 47]. Обширные исследования на эту тему провел Бласинский [4]. Исследования были выполнены в плоскодонном аппарате без отражательных перегородок, снабженном турбинной мешалкой открытого типа с шестью прямыми лопатками. Для опытов использовались различные жидкости вязкостью 0,57 х X 10" —445 10" Па. с (0,57—445 сП). В соответствии с проведенными исследованиями, змеевик, погруженный в перемешиваемую Жидкость, в сосуде без отражательных перегородок вызывает значительное увеличение мощности мешалки. Для одного змеевика это Возрастание составляет 140—225% по сравнению с тем же аппаратом без змеевика. Кроме того, было показано, что незначительное влияние на мощность, расходуемую на перемешивание, оказывают шаг [c.189]

Конечный участок линии консистентности (б-в) расположен правее напряжения сдвига предельного разрушения структуры (НСПРС) до области турбулентного течения. Продолжение реологической линии этого участка проходит через начало координат. Вязкость нефти в этой области постоянная и наименьшая. Она названа наименьшей вязкостью предельно разрушенной структуры [c.16]

Менее точна, хотя и охватывает всю практически интересную для химической технологии область турбулентных течений (вплоть до Ке = 2 10 ), формула Женеро [c.160]

Преториус и Сматс Г25] провели теоретическое исследование размывания зоны в области турбулентного течения. Они исходили из уравнения [c.23]

Проведенный ниже анализ основан на идеях теории локально однородной турбулентности. Главное внимание уделено анализу тех поправок к этой теории, которые обусловлены перемежаемостью. Рассматриваемое явление понимается в смысле определения, принятого в главе 1, т.е. анализируется внешняя перемежаемость. Введенное предположение основано на результатах исследования главы 3, в которой установлено, что коэффициент перемежаемости у меньше единицы во всех областях турбулентных течений. Численные расчеты, проведенные в главе 3, показали, что в струях и следах сзоцествуют протяженные области, в которых коэффициент перемежаемости настолько мало отличается от единицы, что эти различия невозможно зафиксировать при современном уровне измерительной аппаратуры. Следовательно, такой подход не противоречит известным экспериментальным данным, из которых следует, что в струях, следах, пограничных слоях и тд. существуют области, в которых, казалось бы, 7=1, Поэтому представляется, что рассматриваемое явление необходимо учитывать и при анализе локальной структуры турбулентности. [c.141]

Из гипотезы подобия и уравнений движения вытекае , что функция q n) имеет особые точки, расположенные при конечных значениях п. В малой окрестности особых точек характер функции q(n) определяется взаимодействием между турбулентной и нетурбулентной жидкостями. Основная черта этого взаимодействия — непосредственное влияние крупномасштабных, энергосодержащих возмущений на медленные, мелкомасштабные флуктуации. Гипотеза подобия в окрестности этих точек несправедлива, так как она исходит из представления о том, что взаимодействие возмущений разных масштабов носит каскадный, а не прямой характер. Важно, что изложенные соображения касаются процессов, происходящих во всех областях турбулентных течений, в том числе и в тех областях, где перемежаемость традиционно считается несущественной. [c.162]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология