коэффициент сопротивления трению средняя температура

Специфические трудности возникают также и при измерении коэффициента гидродинамического сопротивления. Для этого прежде всего необходимо измерять падение давлений, обусловленное именно только трением, а не изменением кинетической энергии газа в процессе течения. Эта величина не поддается непосредственному измерению. Далее нужно определить средние по сечению скорость и плотность газа. Измерение плотности сводится опять к измерению температуры и давления, если пользоваться для вычисления ее уравнением состояния, или скорости, если определить ее из расхода. [c.108]

В таблице следует привести расход воды V (м /ч), показания дифманометра (мм вод. ст.), присоединенного к диафрагме III, среднюю скорость потока уи (м/с), температуру воды I (°С), вязкость воды (д, (Па-с), число Рейнольдса Ре, потери на трение при прохождении прямого участка трубы к (мм вод. ст.), потери напора при прохождении всех заданных видов местных сопротивлений Нх — (мм вод. ст.), коэффициент трения Я, коэффициенты всех заданных видов местных сопротивлений 1—Х,п, а также эквивалентную шероховатость (мм). [c.48]

Однако следует отметить и их существенные недостатки — низкое сопротивление ползучести и нестабильность размеров при колебаниях температуры и влажности, ограничивающие их применение. Полиамиды относятся к материалам со средней стойкостью к истиранию и абразивному износу и с довольно высоким коэффициентом трения (около 0,3), что в сочетании с низкой теплопроводностью, присущей всем полимерам, резко уменьшает интервал допустимых значений показателя РУ, при которых можно использовать несмазываемые подшипники из таких материалов (до 0,1 МН/м2-м/с). [c.228]

Формулы Нуссельта для коэффициентов теплоотдачи при копденсации паров. Рассмотрим ламинарную пленку конденсата, стекающую вниз по вертикальной стенке (см. рис. 13-14), и предположим, что эта пленка оказывает основное сопротивление теплопереносу от пара к стенке. Кроме того, примем следу-юпще допущения 1) силы трения между жидкостью и паром существенно не влияют на распределение скоростей в пленке 2) характеристические значения физических параметров пленки отвечают температуре, равной среднему арифметическому от температур пара и охлаждающей поверхности, причем температуру последней можно считать постоянной 3) инерционными членами в уравнении движения пленки можно пренебречь по сравнению с членами, описывающими действие гравитационных и вязких сил 4) эффект изменения энтальпии внутри пленки конденсата пренебрежимо мал в сопоставлении с эффектом переноса теплоты конденсации 5) тепловой поток во всех точках строго перпендикулярен поверхности стенки. В рамках перечисленных допущений предлагается выполнить указанные ниже операции. [c.398]

Здесь щ, , — средние по поперечному сечению значения скорости, температуры и влажности <-й фракции частиц твердой фазы /р. <го> /м. т — температуры сушильного агента (текущая и начальная), /-й фракции адсорбента, мокрого термометра р, рр, рсм — кажущаяся плотность адсорбента, сушильного агента, сухого адсорбента (сухого материала) №р — скорость сушильного агента, рассчитанная на полное поперечное сечение аппарата /Сп/г — коэффициент восстановления нормальных составляющих скоростей твердых частиц при соударении — массовая расходная концентрация -й фракции — коэффициент осаждения, определяющий вероятность столкновения между частицами а,- — коэффициент теплоотдачи от газа к адсорбенту X — коэффициент трения К—коэффициент Гастерштадта О—диаметр трубы-сушилки Ср, См, Сщ — теплоемкости сушильного агента, адсорбента, влаги в адсорбенте Ям — теплопроводность адсорбента г — теплота парообразоваг ия — средний радиус частиц г-й фракции п — число фракций L — длина трубы сушилки 2 — коэффициент гидравлического лобового сопротивления твердой частицы [c.126]

Следует отметить, что в нашей стране развитие гидродинамической теории трения и смазки опор гидротурбин достигло высокого уровня. Это и понятно. Советский Союз, выполняя грандиозную программу электрификации народного хозяйства, строит самые мощные гидроэлектростанции, оборудованные крупными гидроагрегатами. Так, например, в Сибири на Братской ГЭС установлено 18 радиально-осевых гидротурбин мощностью по 200 ООО кет, у которых вес колеса, ротора и вала достигает 1500 т, а скорость вращения 125 об1мин. Высокая энергоемкость одного агрегата заставляет тщательно проектировать наиболее ответственную деталь гидротурбины — опору ее вертикального вала. Ряд докладов на данной конференции демонстрирует достижения в этой области. А. К. Дьячковым экспериментально разработана сложная в плане обтекаемая форма подушки подпятника, благодаря чему заметно снижается температурный режим поверхностей скольжения и уменьшаются затраты энергии на трение, а также разработан теоретический расчет при помощи рядов Фурье грузоподъемности и силы сопротивления на такой подушке при постоянной вязкости смазки. Для той же задачи, дополненной заданным законом изменения вязкости-, Д. П. Паргин усовершенствовал расчет по методу конечных разностей, доведя его до формы, удобной для применения вычислительных машин. Другие, не менее важные, задачи поставил перед собой И. А. Кунин. Им предложегш теория трения и смазки подпятников, в которой совместно учитываются тепловые явления в смазочном слое, зависимость вязкости от температуры, угол наклона сегмента, расположение точки его опоры и другие параметры. При этом автор определяет оптимальные конструктивные параметры подпятника, основываясь на найденных функциональных зависимостях между ними и характеристиках подпятника (среднее давле ние, минимальный зазор, приращение температуры, потери на трение, коэффициент трения). [c.5]