Поправочный температурный множитель

При прямотоке Мо = й—1[ = — 7 при противотоке Если (А А к) < 1,5, то вместо среднелогарифмического температурного напора можно использовать среднеарифметический. На рис. VII-1 представлено изменение температуры по длине теплообменника при прямотоке и противотоке. Для многоходовых теплообменников (смешанный ток) или теплообменников с перекрестным током значение среднего температурного напора, вычисленное для противотока, следует умножить на поправочный коэффициент е (меньший единицы). Значения этого коэффициента находят из графиков, построенных для каждого типа теплообменника, приводимых в справочной литературе. Выбор поправочного множителя е зависит от величин отношений Р ц Н [c.182]

Так как теплообменник многоходовой, следует ввести поправочный множитель в выражение для температурного напора. Согласно уравнениям (VII. 8) [c.241]

Таким образом, значение коэффициента теплоотдачи от кольца в масло прямо пропорционально абсолютной величине зазора в паре кольцо—втулка. Однако эта пропорциональность нарушается поправочным множителем х,(. Эта поправка будет тем больше, чем меньше температурный напор (Т — Т т) и больше скорость поршня. [c.167]

Соответственно указаниям автора формулы, теплофизические свойства теплоносителя берутся здесь при среднеарифметической величине из его температур на входе в теплообменник и на выходе из него. Множитель е/ отражает эффект тепловой стабилизации на входном участке трубы пристеночный градиент температур (именно он определяет истинную интенсивность теплопереноса) убывает быстрее температурного напора (входящего в формальные выражения типа 6.13) поэтому а снижается по ходу движения теплоносителя, постепенно приближаясь к постоянной величине. При 1/а >40ч-50 поправочный множитель е/ может быть принят равным 1, при меньших // /он превышает 1 (тем больше, чем ниже Ке). Игнорирование отличия е от 1 приводит при расчетах интенсивности теплообмена к занижению а, т.е. к ошибке в запас. [c.491]

Громоздкие выражения для Дер, характерные для сложных схем, не очень удобны для инженерных расчетов поэтому предлагается следующий графоаналитический метод определения Дер. Предварительно по входным и выходным температурам рассчитывают среднелогарифмический температурный напор Дс как для противотока, а далее отыскивают поправочный множитель Ед,< 1, чтобы перейти от противотока к рассчитываемой сложной схеме. В этих целях вводят безразмерные температурные комплексы [c.556]

По рис. 10.18 находим поправочный множитель к температурному напору для двухходового теплообменника (по трубам) /= т=0,92. Действительный температурный напор в конденсаторе вычисляем по уравнению (10.14) [c.376]

В ГЛ. 10 был разработан метод, учитывающий особенности различных схем течения, при которых осуществляется перенос тепла. Действительный температурный напор в теплообменнике определяется произведением среднелогарифмического температурного напора для противотока А лог и поправочного множителя Ft, учитывающего отклонение схемы течения от противоточной. [c.424]

Поправка на переменную вязкость. Если вязкость теплоносителя на стороне кожуха существенно изменяется в пределах температурного интервала, характерного для данного теплообменника, как бывает в случае большинства органических жидкостей, следует воспользоваться поправочным множителем ( л/ лш) > , который учитывает изменение вязкости от стенки к основной массе свободного потока (гл. 3). С учетом поправки уравнение (9.11) принимает вид [c.174]

Во-вторых, кроме уже введенной температурной поправки, поправочный множитель должен быть введен в каждое <7 [c.206]

Пример 6.4 (расчет предельного пересыщения). Растворимость нитрата бария линейно зависит от температуры и при 40 °С равна приближенно 13% (масс.) [11]. Плотность раствора p =ll50 кг/м . Согласно (6.5), Ср = = 1150(100/13 — 1) = 172 кг/м . Температурный коэффициент растворимости нитрата бария можно приближенно принять Л 0,4, и тогда а = 2,33-10 . Молекулярная масса нитрата бария М = 261,34, Согласно приведенным выше данным [16], /( = 0,18Ы0-3.ехр(0,06-40) = 2-10-3 p/(Ai = 172-2-Ю- Х Х261,34 = 90. Поправочный множитель в формуле (6.22) равен 1+4,5[1 — ехр(-12,5-2,33-10-з)]= 1,135 и окончательно ДСтах = 90-1,135- = = 88 кг/м . [c.327]

Если значение недоступно и известно только Ьд, то из табл. 5 (Ь) могут быть получены поправки /у на температурное расширение адсорбционного слоя. Эти поправки Берени вычислил, усредняя температурное расширение двенадцати различных жидкостей. Он нашел, что ни у одной из жидкостей расширение не отклоняется от приведенных данных более, чем на 2—3%. Чтобы получить надо умножить 5д на /у. Наконец, полный поправочный множитель / приведен в табл. 5 (с). Таким образом, исправленное значение выражается так [c.149]

Влияние "горячих" переходов на интенсивность полос поглощения существенно различно для переходов первого и второго порядков. В работе [36] приведены формулы для учета температурных поправок к моментам переходов первого и второго порядков. Следует отметить, что приведенные в работе С36] формулы неточны, в них отсутствует ряд членов того же порядка малости, что и учтенные члены. Полные формулы приведены в работе [37>.Интен-сивность полос поглощения, соответствующих основным переходам, как правило, слабо зависит от температуры. Приближенная оценка для молекулы СО2 дает поправки 0,3% для полосы поглицения тРд и 3-5% для полосы - Зг, при Т = 300 К. Отметим, что величина и знак поправки для основного перехода не могут быть определены без вторых и третьих производных дипольного момента по нормальным координатам и такого сорта погрешности имеют характер случайных ошибок для метода 2. Для метода 3 эти поправки несущественны из-за низкой температуры эксперимента. Поправочные факторы для обертонных- и составных полос поглощения более значигель-ны. Так, например, для обертона 2-1) с частотой 1 2= 350 см поп-равочный множитель равен 1,46 при Г = 300 К и 1,01 при Г = 90К, с частотой = 700 см - 1,075 при Г = 300 К, а при Г = 90 К -рабочей температуре метода 3 - эта поправка совсем мала. Таким образом, видно, что с точки зрения погрешности из-за температурных поправок метод 3 обладает существенными преимуществами. [c.36]

Температурный режим скважины с учетом фазовых переходов в кольцевом канале установим на основе известной модели температурного режима бурящейся скважины [3] при следующих предположениях коэффициент нестационарного теплообмена между промывочной средой и окружающими горными породами определяется продолжительностью циркуляции влияние фазовых переходов содержащейся в породе влаги на температурный режим скважины выражается в интенсификации нестационарного теплообмена через поправочный множитель пренебрега-ются потери тепла за счет гидравличес- [c.22]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология