Абсорбционный фактор

Определяются коэффициенты извлечения фг всех компонентов по формуле абсорбции или графику Крейсера на основании их абсорбционных факторов и числа теоретических тарелок. [c.84]

По графику рис. 129 находим значение абсорбционного фактора нри ф = = 0,95 и числе тарелок 8 [c.250]

По коэффициенту извлечения ключевого компонента и числу теоретических тарелок по формуле абсорбции или графику Крейсера (см. рис. 26) определяется абсорбционный фактор ключевого компонента Лкл- [c.84]

Уравнение (XV, 10) при использовании усредненного абсорбционного фактора А запишется в виде [c.299]

Для расчета усредненного абсорбционного фактора используют уравнение [c.301]

Абсорбция сухих газов. В случае абсорбции так называемых "сухих" газов количество извлекаемых компонентов невелико, что позволяет в расчетах пользоваться усредненным абсорбционным фактором А, который рассчитывают как среднее геометрическое между абсорбционными факторами для низа и верха абсорбера [c.205]

Известно, что константа фазового равновесия любого компонента увеличивается с ростом температуры и уменьшается с повышением давления. Поэтому абсорбционный фактор уменьшается в этих условиях, а, следовательно, увеличение температуры и снижение давления процесса приводят к снижению коэффициента извлечения компонентов из газовой смеси. С повышением температуры на 0,5 °С абсорбционный фактор уменьшается, примерно, на 2%. Анализ уравнений (П1.17)—(HI.19) показывает, что увеличение удельного расхода абсорбента (Lq/Gi) приводит к повышению эффективности абсорбции. [c.200]

Для компонента, у которого абсорбционный фактор А = 1, из уравнения (VI. 1 ) после раскрытия неопределенности получим [c.206]

В случае абсорбции компонентов газа из многокомпонентной смеси необходимо определить извлечение каждого компонента. Для этой цели пользуются уравнением Кремсера, в котором используется усредненный абсорбционный фактор А = LIGK [c.299]

Абсорбция жирных газов. При абсорбции жирных газов количество извлекаемых компонентов относительно велико, что обусловливает более значительное изменение потоков и температур по высоте аппарата, приводит к изменению абсорбционных факторов и степени извлечения компонентов. В этой связи расчет абсорбции жирных газов должен проводиться с учетом изменения основных параметров процесса. [c.207]

На рис. 4.4 показана схема установки для исследования структуры жидкостей. Пучок рентгеновских лучей, вышедший из трубки 1, после формирования в коллиматоре 51 направляется на цилиндрический образец 2 жидкости. Прошедший сквозь него первичный пучок поглощается ловушкой 3. На пути рассеянных лучей находится кристалл-монохроматор 4, который отражает АГа -излучение, регистрируемое сцин-тилляционным счетчиком 5. Расположение монохроматора после образца позволяет свести к минимуму попадание в счетчик флуоресцентного излучения. Для получения картины рассеяния от плоского образца применяют 0—9-дифрактометр. Его особенность состоит в том, что в процессе съемки происходит вращение рентгеновской трубки и счетчика навстречу друг другу вокруг оси, проходящей через точку соп ри-косновения рентгеновского луча с поверхностью образца. При этом угол, под которым излучение падает на поверхность образца, сохраняется равным половине угла рассеяния. Тем самым исключается абсорбционный фактор, поскольку он не зависит от угла рассеяния. [c.98]

Абсорбционный фактор А определяют по уравнению [c.199]

Л—абсорбционный фактор. а—удельная поверхность контакта, л-. [c.14]

Г= 1,35/ 1п= 1,35 0,147 = 0 ,2 и находим абсорбционный фактор [c.226]

Подставляя это значение в уравнение (111-111) и заменяя и тиа. абсорбционный фактор А, получим [c.235]

Абсорбционные факторы для обоих компонентов связаны отношением [c.288]

Абсорбционные факторы Л >1 и Лд>1. В этом случае Фл= в=1. т. е. [c.288]

Абсорбционный фактор может быть определен, как отношение наклонов рабочей линии и линии равновесия, т. е. [c.296]

Принимают среднее значение и, найдя средний абсорбционный фактор Л =L .p./m G ,p., ведут расчет, как указано выше. Принятые средние значения могут быть проверены по окончании расчета. Такой приближенный метод можно использовать как начальную стадию для описанного на стр. 292 и сл. точного расчета. [c.299]

При заданной степени извлечения ф и абсорбционном факторе А определяют число теоретических тарелок в абсорбере п. Для упрощения расчетов по уравнению Кремсера пользуются также графиком, приведенным на рис. ХУ-5. [c.301]

Среднее значение абсорбционного фактора [c.738]

Важный параметр процесса - т. наз. абсорбционный фактор [c.18]

График для опредолепяя абсорбционного фактора в зависимости от СТСП0ЕШ извлечения и числа теоретических тарелок приведен яа рис. 129. [c.246]

При заданных эффективности извлечения и абсорбционном факторе А из уравнения (VI. 16) можно определить N — число теоретических тарелок в абсорбере. Выражение (VI. 16) известно в литературе как уравнение Кремсера. [c.206]

Ах,. . . Ат. . . Ап— абсорбционные факторы данного компо-нета для первой, второй и т. д. п-й тарелки абсорбера. [c.235]

Особенно близки между собой рентгенограммы Сар2 и Si (у qF2 и Si нет линий, соответствующих второй, пятой и восьмой линиям UO2 иУцР). Однако при сопоставлении относительных интенсивностей линий в обоих случаях можно заметить разницу 2-я и 3-я, 8-я и 9-я линии U О2 примерно равной интенсивности, в то время как у аР 2-я и 8-я линии значительно слабее 3-й и 9-й, у СцГ и Si значительно различаются интенсивности первых двух линий. Определение параметров решетки (с точностью хотя бы до 0,002 X) также дает однозначный ответ на вопрос о том, какое вещество исследуется в данном случае. Расхождения в значениях интенсивностей у разных авторов могут быть вызваны разными условиями съемки. В отличие от различий, обусловленных разницей в расположении атомов в ячейке, они более или менее плавно зависят от угла отражения и длины волны применяемого излучения. Это связано в основном с различием во влиянии абсорбционного фактора на рент- [c.42]

Из уравнения (И 1.18) следует, в частности, что коэффициент извлечения компонентов возрастает с увеличением абсорбционного фактора и числа теоретических тарелок. Это уравнение вошло в химическую технологию под названием уравнения Кремсера— Брауна, так как первоначально эта зависимость без второго члена правой части уравнения была получена Саудерсом и Брауном, Кремсер ввел в уравнение Саудерса и Брауна поправку, учитывающую снижение эффективности процесса при наличии в регенерированном абсорбенте извлекаемых из газа компонентов [51. Уравнение Кремсера—Брауна является частным случаем уравнения (И1.16), полученного Хартоном и Франклином. [c.199]

Степень извлечения различных компонентов при абсорбции многокомпонентных смесей неодинакова абсорбционные факторы и коэффициенты извлечения компонентов обратно пропорциональны константам фазового их равновесия. При Lq/Gi = idem и и = idem связь между абсорбционными факторами и константами фазового равновесия извлекаемых компонентов (число их изменяется от 1 до т) устанавливается с помощью следующего соотношения [c.200]

В рассматриваемом случае (m= onst) требуемое число ступеней можно найти и аналитически по формуле (ИМ 13) или (И1-114). При этом надо пользоваться фиктивным значением абсорбционного фактора А =1 1т, причем I определяется, как указано выше. [c.255]

Муллин [ПО] рассмотрел влияние плохого распределения. Он предположил, что абсорбер разделен вдоль на две части, причем газ распределен между этими частями поровну, а жидкость неравномерно, вследствие чего расход жидкости через одну половину (Lj) больше, чем через другую (Lj). Отношение М = =LJL названо степенью неравномерности распределения. Влияние плохого распределения учитывается введением эффективного абсорбционного фактора Лэф, находимого по формуле [c.433]

Примгр 18. Рассчитать ситчатую тарелку при следующих условиях расход газа G=4 кг1сек расход жидкости L=6,2 кг сек абсорбционный фактор = 1,5 число единиц переноса на тарелку Nor=U - Физические свойства газа и жидкости рг=2,4 кг м -, p =900 кг м а=20 мн1м. [c.598]

Для расчета абсорбции жирных газов Хартоном и Франклином предложен более точный метод, учитывающий изменение абсорбционного фактора на каждой тарелке для всех компонентов, а также ггаличие извлекаемых компонентов в тощем абсорбенте 12, 4]. [c.96]

Для процессов абсорбции рабочая линия располагается выше равновесной, причем отношение тангенсов угла наклона рабочей и равновесной линий соответствует абсорбционному фактору А = = wjmwj.. На диаграмме у — х при фиксированном составе жидкой фазы X отрезок ординаты между рабочей и равновесной линией равен движуш,ей силе массопередачи у — у. [c.56]

Абсорбция газов (1966) -- [ c.193 , c.207 , c.288 , c.433 ]

Очистка технологических газов (1977) -- [ c.57 , c.58 , c.117 ]

Производства ацетилена (1970) -- [ c.224 , c.351 , c.356 ]

Технология нефтехимического синтеза Часть 1 (1973) -- [ c.43 ]

Очистка технических газов (1969) -- [ c.68 , c.70 , c.72 ]

Общая химическая технология топлива (1941) -- [ c.701 , c.702 ]

Общая химическая технология топлива Издание 2 (1947) -- [ c.450 ]

Абсорбционные процессы в химической промышленности (1951) -- [ c.5 , c.85 , c.89 , c.92 , c.214 ]

Абсорбция газов (1976) -- [ c.57 , c.172 ]

Процессы и аппараты нефтегазопереработки Изд2 (1987) -- [ c.272 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология