Степень извлечения компонента

Рис. 4.3. График для определения фактора абсорбции. Л/— число теоретических тарелок 9 — степень извлечения компонентов А — фактор абсорбции.

Давление сепарации определяется давлением магистрального трубопровода и в пределах обычно используемых давлений (5—7,5 МПа) мало влияет на степень извлечения компонентов Сб+высшие. [c.154]

I. Определим количества образующихся продуктов с учетом степени извлечения компонентов. [c.487]

Из ЭТОГО уравнения следует, что условия работы мембраны меняются непрерывно вдоль поверхности и что степень извлечения компонента зависит от проницаемости, разности парциальных давлений и толщины мембраны. Проницаемость является прямой характеристикой мембраны, в то время как разность парциальных давлений и толщина мембраны зависят от свойств мембранного полимера. [c.23]

Необходимо иметь в виду, что повышение степени извлечения компонентов в абсорбере за счет увеличения удельного расхода абсорбента, повышения давления или снижения температуры связано с дополнительными эксплуатационными затратами. Влияние этих параметров на результирующую эффективность процесса различно. Поэтому решение о выборе технологического режима может быть принято, как правило, только на основе оптимизационных расчетов, выполненных в целом по контуру абсорбер— десорбер . [c.202]

Степень извлечения компонентов от их потенциала в исходном сырье в нестабильный бензин (в мольн. долях) равна для этана ф а=0,015, для пропана ф з=0,9. [c.114]

Абсорбция жирных газов. При абсорбции жирных газов количество извлекаемых компонентов относительно велико, что обусловливает более значительное изменение потоков и температур по высоте аппарата, приводит к изменению абсорбционных факторов и степени извлечения компонентов. В этой связи расчет абсорбции жирных газов должен проводиться с учетом изменения основных параметров процесса. [c.207]

Для тощих исходных смесей для повышения степени извлечения жидких углеводородов иногда используют метод сорбции в потоке, т.е. осуществляют впрыск в поток исходной смеси стабильного конденсата или других углеводородных жидкостей на некотором расстоянии от сепаратора. Таким образом производится утяжеление смеси, а следовательно, и повышается степень извлечения компонентов С5+. [c.7]

Влияние давления. Давление сепарации определяется давлением магистрального трубопровода и в пределах обычно используемых давлений (5-7,5 МПа) мало влияет на степень извлечения компонентов С5 и выше. Более важен свободный перепад давления, позволяющий достигать низких температур сепарации. [c.7]

Степень извлечения компонента R вычисляют по формуле [c.318]

Решение. Согласно приведенным выше опытным данным, заданная степень извлечения компонентов достигается при нагрузке на угольный адсорбент <2=0,07 4-0,08 кг/кг. Примем в качестве расчетного значения а=0,07 кг/кг. [c.408]

Рассмотрим решение в случае, когда задана степень извлечения компонента А, а общее число единиц переноса N0 неизвестно и должно быть определено в результате расчета. [c.267]

Расчеты проводили для давлений от 1,0 до 3,5 МПа и для температур от О до —50 °С. Для этих условий определяли степень извлечения компонентов газа С1—Сд высшие от потенциала в процессе однократной конденсации. Результаты расчетных исследований приведены на рис. 111.27. Как видно из рисунка, при условии примерно одинаковой степени извлечения пропана как целевого компонента извлечение легких углеводородов при / = 1,0 МПа и 1 = —40 °С примерно в 1,5 раза меньше, чем при 3,5 МПа и = = —10 °С. Это подтверждает положение о том, что с повышением [c.164]

Основные размеры абсорбера (например, диаметр и высота) определяют путем расчета, исходя из заданных условий работы (производительность, требуемая степень извлечения компонента и т. д.). Для расчета необходимы сведения по статике и кинетике процесса. Данные по статике находят из справочных таблиц, рассчитывают при помощи термодинамических параметров или определяют опытным путем. Данные по кинетике в значительной степени зависят от типа аппарата и режима его работы. Наиболее надежны результаты экспериментов, проведенных при тех же условиях. В ряде случаев подобные данные отсутствуют и приходится прибегать к расчету или опытам. [c.13]

Гольдберг и Кучерявый [1631 предложили проводить опыты в лабораторной колонне (авторы пользуются колонной диаметром 23 мм, насаженной стеклянной насадкой Фенске размерами 4,3x0,5 мм) с конкретной системой газ—жидкость при сохранении концентрационного режима промышленного аппарата. Для этого начальные концентрации компонента в газе и активной части поглотителя, а также степени извлечения компонента из газа и превращения активной части поглотителя в модели и промышленном аппарате должны быть одинаковыми. Следовательно, должно соблюдаться равенство и отношения массовых скоростей жидкости и газа Ц ж/ г- Увеличивая от опыта к опыту высоту насадки, находят высоту Я , при которой достигается требуемая степень извлечения компонента из газа. [c.173]

Перемешивание жидкости ведет к снижению средней движущей силы (см. стр. 243) и эффективность аппарата, несмотря на высокие значения коэффициента массопередачи и развитую поверхность соприкосновения фаз, оказывается низкой. Это подтверждается и опытом. Так, Шабалин [4, 51 показал, что увеличение высоты барботажного слоя приблизительно до 50 мм, приводит к значительному повышению степени извлечения компонента [c.497]

Необходимое число единиц переноса. Эта величина определяется требуемой степенью извлечения компонента (в ряде случаев и требуемой концентрацией уходящей жидкости) и зависит также от давления компонента над поступающей и уходящей жидкостью. Поэтому рассматриваемое условие тесно связано с предыдущим. [c.652]

В схемах с однократным использованием поглотителя расход последнего обусловлен технологическими факторами (необходимая степень извлечения компонента, концентрация получаемой жидкости). В круговом процессе возможны разные расходы поглотителя при условии, что они больше минимального расхода, определяемого, как указано на стр. 224. [c.685]

На рис. 222,а показан объект с одним регулируемым параметром—абсорбер, в котором необходимо получить жидкость определенной концентрации (степень извлечения компонента из газа не регулируется) схема воздействия ясна из рисунка. [c.708]

Ф/ — степень извлечения компонента из газа, фа г 1 фд — коэффициенты извлечения компонентов при абсорбции и десорбции. [c.10]

В уравнениях (П.109)—(П.111) фаг — степень извлечения компонентов в абсорбере, определяемая уравнением (П.98) о ( = [c.141]

Э. описывается ур-нием для нестационарной диффузии при соответствующих краевых условиях. Напр., при Э. сферич. частиц в случае противотока фаз степень извлечения компонента определяется соотношением [c.693]

В разные периоды года имеет место изменение температурного режима установки НТА, как правило, снижение температур низа колонн С02, СОЗ и С04 и повыщение температур питания абсорбера. Возможно также изменение фракционного состава абсорбента. При удельном расходе абсорбента в колонне OI 0,2 л/м достигаются следующие степени извлечения компонентов тиолов 96—99% (до остаточного содержания 5—16 мг/м ) пропана — 45% бутанов — 90%. [c.107]

При известных объемах газа до и после абсорбера и концентрациях в них целевого компонента степень извлечения компонента определяют по уравнению [c.199]

Г - степень извлечения компонентов [c.86]

На основе уравнений (7.7) и (7.8) можно вычислить любую третью величину при двух заданных. На практике обычно задаются условия процесса и степень извлечения компонентов и требуется определить количество абсорбента при заданном числе тарелок. [c.199]

А — фактор абсорбции 5 — фактор десорбции ф — степень извлечения компонента 200 [c.200]

НИЯ /С увеличиваются. В связи с этим уменьшается фактор абсорбции и, следовательно, степень извлечения компонента, определяемая по формуле (7.7). [c.201]

Высокое давление для каждого компонента — это такое давление, при котором наблюдается точка перегиба на кривых зависимости константы равновесия от давления при постоянной температуре. Для этана это давление равно 9,5—10,5 МПа,, для пропана 6—7 МПа, для бутанов 4—5 МПа. Когда давление превышает высокое давление, степень извлечения компонента при прочих равных условиях снижается. [c.209]

Число единиц переноса N r определяет степень извлечения компонента. Если пренебречь изменением объема газа по высоте аппарата и считать величину постоянной, то [c.57]

Число тарелок в массообменном аппарате зависит от организации потоков газа и жидкости, абсорбционного фактора, заданной степени извлечения компонента и эффективности массообмена одной тарелки. В табл. II.3 приведены формулы [26], позволяющие рассчитать число тарелок. [c.59]

ЕО определение числа единиц переноса при десорбции не встречает затруднений. Поскольку на абсорбцию возвращается с десорбции жидкость состава х , то парциальное давление компонента в газе после абсорбции должно быть выше Рдес. (см. рис. 92). Это ограничивает возможную степень извлечения компонента из газа при десорбции путем снижения давления жидкости. Поэтому данный способ десорбции часто комбинируют с другими способами. Например, выходящую из десорбера жидкость направляют на десорбцию инертным газом в этом случае содержание компонента в десорбированной жидкости может быть значительно снижено и на абсорбцию подают жидкость с меньшим содержанием компонента. [c.313]

Отметим, что процессы массообмена, описываемые линейным уравнением равновесия, на практике встречаются редко, поэтому приведенные решения характеризуют частный случай. При произвольной линии равновесия часто пользуются графическим решением. Проиллюстрируем его для определения минимального расхода абсорбата, когда заданы составы поступающих в абсорбер газа Со (0) = Сво и жидкости С (Ь) = С о а также необходимая степень извлечения компонента а = (С о—Со)1Соо. Обратим внимание на то, что система (П.18) может быть проинтегрирована относительно ОС, так как й Сг С ,) = —й ОсСа)- Если массовые потоки С велики и их можно считать постоянными, то, зачитывая условие для а, имеем [c.83]

Прежде всего требуется определить количество пропана, которое может содержаться в продукте верха колонны. Во многих случаях эта величина задается как исходная для проектирования процесса ра.зделения. Необходимая степень извлечения компонента зачастую составляет 95—98%. В нашем случае зададимся целью извлечь 97% пропана в виде дистиллята с тем, чтобы полученны1г продукт содержал по крайней мере 95% пропана. [c.140]

МН/м . В качестве абсорбента применяют масла или другие нефтепродукты. Степень извлечения компонента из газовой смеси )ависит от основных параметров процесса абсорбции, к которым относятся давление, температура, число тарелок в колонне и расход абсорбента. [c.157]

Дополнительная сложность расчета процессов абсорбции по кинетическому методу — необходимость определения коэффициентов массопередачи. Именно поэтому они не получили пока распространения в расчетной практике. Только в последние годы с внедрением быстродействующих ЭВМ работы в этом направлении рас-щирились с тем, чтобы исключить необходимость перехода от теоретических тарелок к реальным и сразу получать число необходимых реальных тарелок. Цель расчета процесса абсорбции — определение удельного расхода абсорбента, степени извлечения компонентов и числа действительных тарелок. Для более точного расчета размеров аппарата желательно знать величину жидкостных и паровых потоков по высоте абсорбера. [c.307]

А бсорбционная установка, в зависимости от своего назначе-ния, должна обеспечивать получение продукта определенной концентрации или степень извлечения компонента не ниже заданной, либо и то и другое. При тех или иных встречающихся в производственных условиях возмущениях происходит отклонение указанных параметров от заданных величин. Так, при изменении количества или концентрации поступающего газа изменяется концентрация вытекающей жидкости, и для поддержания ее на заданном уровне надо изменить подачу поглотителя. [c.687]

На рис. 222,6 изображена схема регулирования соотношения двух потоков (газа и жидкости) с коррекцией по составу газа (измерение состава газа можно производить на входе, как показано на рисунке 222,6, или на выходе). С точки зрения автоматизации это—трехимпульсная схема регулирования одной величины при этой схеме стабилизируется степень извлечения компонента, а концентрация выходящей жидкости не стабилизируется. [c.708]

Выбор способа переработки газа н, в частности, извлечения из него тяжелых углеводородов зависпт от состава и давления газа, заданной степени извлечения компонентов, масштаба производства и ряда других факторов и является задачей технико-.экономического порядка. Например, для переработки жирного газа, содержащего 50—200 г нм тяжелых углеводородов, применяют компрессию и масляную абсорбцию или процессы низкотемпературной ректифика-цпи. Для переработки тощих газов, содержащих 15—30 г/нм тяжелых углеводородов, применяют адсорбционные процессы. Из газов газоконденсатных месторожден1П1, добываемых обычно нри высоких давлениях, извлекать тяжелые углеводороды выгодно при помощи низкотемпературной сепарации. Научные основы этих процессов и технологическая их характеристика отражены в отдельных главах курса. [c.8]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология