Удельный расход абсорбентов

Удельный расход абсорбента (в кг на кг газа) рассчитывается по формуле [c.92]

Рис. Х-2. Процесс абсорбции на диаграмме V — X при различном удельном расходе абсорбента т.

Цель расчета ректификационных колонн АВТ на заданную производительность и четкость разделения фракции—определить технологический режим аппарата, основные его размеры и внутренние устройства. Технологический режим колонны зависит от температур всех внешних материальных потоков, рабочего давления в аппарате, удельного расхода тепла на испарение остатка и конденсацию части верхнего продукта, флегмового числа или удельного расхода абсорбента. Основные размеры колонны — диаметр и высота— зависят, главным образом, от типа и числа тарелок, расстояния между ними. Основными размерами тарелки являются ее свободное сечение и размеры некоторых элементов, характерные для каждого типа тарелок. [c.54]

Отношение L/G = определяет удельный расход абсорбента, тогда пз формулы (12. 10) следует [c.272]

При расчете процесса абсорбции для наиболее летучего из извлекаемых компонентов, обычно для пропана или бутана, задаются коэффициентом извлечения ср и по величине ср и принятому числу тарелок в абсорбере по графику рис. 12. 5 определяют фактор абсорбции этого компонента. Зная температуру и давление в абсорбере, определяют для выбранного компонента константу фазового равновесия и находят затем но формуле (12.11) удельный расход абсорбента, величина которого нри данных условиях постоянна. [c.272]

Статическими параметрами, определяемыми при расчете процессов абсорбции и дистилляции, являются удельный расход абсорбента, или соответственно флегмовое отношение, число теоретических ступеней контакта (число теоретических тарелок). Эти параметры определяются при совместном решении уравнений материального баланса (уравнений рабочих линий процесса) и уравнений равновесия. [c.43]

Тангенс угла наклона рабочей линии к оси абсцисс дает удельный расход абсорбента tga = L/G = l. [c.73]

Определяем факторы абсорбции компонентов. По заданному коэффициенту извлечения пропана <р = 0,60 и числу тарелок в абсорбере 12 по графику рис. 12. 5 находим фактор абсорбции пропана Аз = 0,60. По формуле (12. 11) определяем удельный расход абсорбента о = А зкз = 0,6 0,87 = 0,522 моля на [c.274]

С увеличением удельного расхода абсорбента, при котором рабочая линия будет отходить от равновесной, движущая сила процесса (Д//, Ал ) возрастет, а необходимое число теоретических тарелок уменьшится. [c.44]

Уравнение (XV, 12) связывает концентрации газа и жидкости в любом произвольном сечении аппарата и называется уравнением рабочей линии. Тангенс угла ее наклона к оси абсцисс равен удельному расходу абсорбента I. Если г = 1, то получим уравнение (XV, ) — общего материального баланса абсорбера. [c.298]

Сопоставим рассмотренные схемы абсорбции, имея в виду следующие показатели процесса удельный расход абсорбента, движущую силу процесса и коэффициенты массопередачи. На рис. 12-5 показаны прямоточный и противоточный процессы при заданных параметрах их У и [c.287]

Недостатками ДЭА-способа по сравнению с МЭА-способом являются более низкая поглотительная способность раствора и высокий удельный расход абсорбента. [c.20]

Снижение температуры и повышение давления в абсорбционных аппаратах установок НТА позволяют использовать низкомолекулярные абсорбенты (молекулярная масса 80-120) и обеспечить реализацию процесса при более низком удельном расходе абсорбента. [c.139]

Удельный расход абсорбента (чистой жидкости) [c.666]

Отсюда можно определить удельный расход абсорбента = 2к ] 1 . ( а.7) [c.197]

Анализ уравнения (У1.7) показывает, что с увеличением содержания извлекаемых компонентов в исходном газе Уд,+, и в поступающем в аппарат абсорбенте Хц удельный расход абсорбента возрастает. Поэтому для снижения расхода абсорбента необходимо так организовать работу десорбера, чтобы ) 0. [c.197]

Уравнение (VI.9) связывает концентрации газа и абсорбента в любом сечении абсорбера и называется уравнением его рабочей линии. В системе координат Х—У уравнению (VI.9) соответствует прямая, проходящая через точки с координатами А (Xq, У,) и В (Xfj, Yfj+,) (рис. VI-5). Тангенс угла наклона рабочей линии к оси абсцисс равен удельному расходу абсорбента I. С увеличением удельного расхода абсорбента I наклон рабочей линии [c.198]

Нетрудно видеть, что увеличение удельного расхода абсорбента ] приводит к росту угла наклона рабочей линии и уменьшению числа тарелок в [c.200]

Варьируя в определенных пределах давление, температуру и удельный расход абсорбента, можно выбрать оптимальные размеры абсорбера. [c.201]

Из приведенного ранее анализа следует, что в процессе абсорбции одна и та же степень извлечения может быть достигнута при изменении таких основных параметров процесса абсорбции, как давление, температура, число тарелок и удельный расход абсорбента. [c.214]

Повышение давления благоприятно сказывается на процессе абсорбции. Оно приводит к увеличению растворимости газа в абсорбенте, позволяет снизить удельный расход абсорбента и уменьшить число тарелок в абсорбере. Однако в случае необходимости предварительного сжатия газа возрастает расход потребляемой энергии, что часто лимитирует величину выбранного давления в аппарате. [c.214]

Понижение температуры процесса абсорбции позволяет снизить удельный расход абсорбента и уменьшить необходимое число тарелок. В промышленных условиях температура абсорбции зависит главным образом от применяемого охлаждающего агента. В современных абсорбционных установках, обеспечивающих извлечение практически всех компонентов газа, включая этан, экономически оправдано ведение процесса при пониженных температурах с использованием специальных хладагентов испаряющихся аммиака, пропана и др. В этом случае затраты на сооружение и эксплуатацию специальных холодильных установок быстро ок)шаются за счет сокращения капитальных и эксплуатационных затрат на другое оборудование. [c.214]

Сокращение движущей силы абсорбции при межтарельчатом уносе кидкости потоком газа уменьшает полноту извлечения компонента из газа, или при сохранении неизменной степени извлечения этого компонента требуется увеличение удельного расхода абсорбента или увеличение числа тарелок. [c.231]

Число тарелок в абсорбере и удельный расход абсорбента взаимосвязаны. Увеличивая расход абсорбента, можно уменьшить число тарелок и наоборот. Увеличение числа тарелок приводит к увеличению высоты аппарата, обслуживающих металлоконструкций и затрат на транспортирование абсорбента в пределах установки. [c.214]

Оптимальные рабочие условия для абсорбера определяют из техникоэкономических расчетов установки. Как правило, более экономичным оказывается вариант работы с повышенным числом тарелок и сравнительно небольшим удельным расходом абсорбента, несколько превышающим минимальный его расход. [c.215]

Уравнение (8. 9) связывает концентрации извлекаемого компонента в неравновесных потоках лсидкости и газа, встречающихся в межтарельчатом пространстве, и называется уравнением оперативной линии, в прямоугольно системе координат X, У уравнение (8. 9) и.чображается прямой линией АВ (рис. 8. 2), наклон которой к оси абсцисс зависит от удельного расхода абсорбента [c.225]

Необходимое число тарелок в абсорбере и удельный расход абсорбента взаимосвязаны увеличением числа тарелок в абсорбере можно добиться некоторого снижения расхода абсорбента и наоборот. Увеличение числа тарелок вызывает увеличение высоты абсорбера, а следовательно, и расхода металла на изготовление аппарата и его металлоконструкций. [c.230]

Наиболее выгодные условия процесса абсорбции могут быть установлены технико-экономическими расчетами. Обычно целесообразным оказывается вариант, предусматривающий применение абсорбера с повышенным числом тарелок и сравнительно небольшим удельным расходом абсорбента, несколько превышающим минимально необходимое его количество. [c.230]

I — удельный расход абсорбента в кГ тощего абсорбента на кГ сухого газа [c.231]

С изменением удельного расхода абсорбента L/G при абсорбции или удельного расхода GjL десорбирующего агента (обычно водяной пар) при десорбции угол наклона оперативной линии изменяется и соответственно меняется число теоретических тарелок или ступеней изменения концентрации. [c.386]

Пользоваться графиком Кремсера рекомечдуется следующим образом. Допустим, нам необходимо определить скорость циркуляции масла через абсорбер, имеющий восемь теоретических тарелок. Целевым компонентом является пропан, степень извлечения которого принята равной 0,85. На оси ординат находим 0,85, по горизонтали 0,85 движемся до пересечения с кривой, соответствующей восьми теоретическим тарелкам. Опускаясь из точки пересечения вниз по вертикали на оси абсцисс находим величину эф- Зная К, У +1 и А, можно рассчитать удельный расход абсорбента. Аналогично, если известно удельное орошение, можно определить значение А. Число теоретических тарелок, необходимых для данной степени извлечения целевого компонента при известных коэффициенте абсорбции и данном количестве удельного орошения, [c.132]

Увеличение расхода абсорбента изменяет положение рабочей линии, приводя к уменьшению числа тарелок. Уменьшение удельного расхода абсорбента приводит к повороту рабочей линии вокруг точки А. В результате при некотором минимальном расходе абсорбента рабочая линия займет положение АОВп, касаясь линии равновесия в точке О. В этом случае заданное извлечение может быть получено только при бесконечно большом числе тарелок [c.299]

Обычно заданными величинами являются Упат, Укон и яач требуется опред ЛИть Хкон и, следовательно, найти удельный расход абсорбента для наивыгоднейщих условий работы. [c.666]

Оптимальное. чначенне удельного расхода абсорбента можно найти только путем технико-экономического расчета. Для этого надо задаться несколькими значениями ш, рассчитать для этих значений размеры колонны, определить стоимость амортизации, ремоггта и эксплуатации. Минимальные общие расходы соответствуют оптимальному значению Шоат- [c.666]

Из графика, представленного на рпс. 8. 2, следует, что необходимое число тарелок для данной равиоиосной кривой зависит от положения оперативной линии АВ. При увеличении удельного расхода абсорбента / точка В неремеш,ается влево и оператнвешя прямая займет положение АВ, АВ", т. е. оперативна линия удаляется от равновесной кривой, а необходимое число теоретических тарелок нри этом умепыпается. [c.227]

Наоборот, нри уменьшении удельного расхода абсорбента линия АВ будет прибли каться к равновесной кривой, а необходимое число тарелок увеличиваться. При заданной степени извлечения, определяемой положением точки А, минимальный удельный расход абсорбента будет соответствовать такому полол ению оперативной линии, при котором прямая АВ станет касательной к кривой равновесия фаз в этом случае число теоретических тарелок будет бесконечно большим. [c.227]

Вычисляют для всех остальных компонентов смеси константы фазового равновесия К . и при найденном удельном расходе абсорбента вычисляют фактор абсорбции 1 для каждого комно- [c.238]

Величина А называется фактором абсорбции, I есть удельный расход абсорбента в кмоль1кмоль. [c.387]

Прмесс проводится в абсорбере с четырьмя теоретическими тарелками, давление в абсорбере р = 4,9 бар (5 кгс/см ) температура сырого газа и абсорбента на входе в абсорбер 40°С. Удельный расход абсорбента принят /= о/0 +1 = 1,1 кмоль/кмоль-, состав абсорбента (в киломолях на 1 кмоль сырого 1аза) к-бутана—0,02, пентана и высши.х (С5+)—0,05, собственно абсорбента — 1,03. [c.395]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология