Абсорбция газов жирных

На ранее построенных установках АТ и АВТ не было очистки компонентов светлых нефтепродуктов выщелачиванием, стабилизации бензиновых фракций, абсорбции газов и др. Для этих процессов сооружались самостоятельные установки на отдельной площадке. В результате усовершенствования технологии первичной переработки нефти и соответствующей аппаратуры, а также внедрения автоматизации начали сооружать на АТ или АВТ дополнительные блоки — электрообессоливания,-стабилизации бензиновых фракций, выщелачивания компонентов светлых нефтепродуктов, абсорбции и десорбции жирных газов. Таким образом, индивидуальные технологические установки соединились в комбинированные установки первичной переработки, называемые (независимо от числа технологических узлов и процессов) комбинированными атмосферно-вакуумными установками (ABT)j Объединенные в единую технологическую схему установки электрообессоливания, электрообезвоживания и атмосферно-вакуумной перегонки носят название ЭЛОУ —АВТ. Достоинство таких установок — более рациональное использование энергетических ресурсов АВТ. [c.24]

Составляем тепловой баланс абсорбера при допущении, что потерями тепла в окружающую среду можно пренебречь. Тепло, внесенное в абсорбер жирным газом и отпаренным абсорбентом и выделенное в процессе абсорбции, уносится из абсорбера сухим газом, насыщенным абсорбентом, и отводится в холодильник циркулирующим абсорбентом. Введем обозначения [c.246]

Для четкого разделения газообразных углеводородов требуется ректификация или сочетание ректификации с абсорбцией. Последнее необходимо, если в газе много сухой части, особенно метана. В этом случае целесообразно вначале отделить сухую часть посредством абсорбции с последующим разделением остального газа ректификацией. При умеренном содержании метана узел абсорбции можно из схемы исключить. На рис. 102 представлена схема такого типа, предназначенная для разделения предельных газов жирного газа и нестабильной головной фракции с установок атмосферной перегонки нефти, а также газов каталитического риформинга. [c.279]

Следующим шагом технологического усовершенствования было создание комбинированной установки ЭЛОУ — АВТ по схеме однократного испарения производительностью 3 млн. т/год нестабильной сернистой нефти. На этой установке в качестве сырья принята нефть Ромашкинского месторождения с содержанием газа около 2 вес. % на нефть. Установка работает по топливной схеме (рис. 46). В установку включены следующие технологические узлы электрообессоливание, атмосферная перегонка нефти, вакуумная перегонка мазута, абсорбция жирных газов, стабилизация и выщелачивание компонентов светлых нефтепродуктов. [c.109]

Метод НТА применим для переработки газов различного состава (от жирных до тощих). При переработке жирных газов в процессе охлаждения перед абсорбцией конденсируется большая часть углеводородной жидкости, которая, отделяясь в сепараторе, снижает нагрузку на абсорбционный аппарат. [c.161]

Зная температуру исходного газа ( исх) и тощего абсорбента, задаются температурой сухого газа, которая в общем случае на 2—3°С (абсорбция газов средней жирности) или на 4—8°С (абсорбция жирных газов) выше температуры тощего абсорбента. [c.112]

Принимается температура сухого газа, которая на 2—3° (абсорбция газов средней жирности) или на 4—8 (абсорбция жирных газов) превышает температуру тощего абсорбента эффективная температура абсорбции эф определяется как средняя между температурой исходного и сухого газов. При этой температуре определяются константы равновесия всех компонентов к . [c.139]

Количественное соотношенпе между подаваемым на абсорбцию тощим абсорбентом и жирным (сырым) газом выражается уравнением [c.272]

При расчете процесса абсорбции жирных газов это условие нарушается, однако для укрупненных расчетов можно без больших ошибок пользоваться указанным графиком. [c.273]

Наряду с давлением абсорбции, величина которого принимается, другим основным параметром абсорбционного процесса является температура. Численное значение константы равновесия К уменьшается с понижением температуры, а значение А при этом увеличивается, и из газа извлекается больше жирных углеводородов на единицу объема циркулирующего абсорбента. Поэтому применение для охлаждения воздушных холодильников снижает стоимость эксплуатации абсорбционно-отпарной секции газобензинового завода, а использование искусственного холода увеличивает эту стоимость. Оптимальную температуру можно определить, представив графически зависимость стоимости извлечения углеводородов с помощью холодильного и абсорбционного процессов от средней температуры абсорбции. При этом для данной степени извлечения стоимость разделения углеводородов методом ректификации принимается постоянной. Стоимость абсорбционного процесса извлечения углеводородов определяется стоимостью абсорбции, отпарки, охлаждения абсорбента, величиной затрат на перекачку масла и стоимостью оборудования. [c.135]

Эдмистер предложил метод расчета абсорбции жирных углеводородных газов на основе использования эффективного фактора абсорбции, как функции коэффициента конечного поглощения, и с учетом изменения материальных потоков и температуры по высоте аппарата. [c.84]

При абсорбции жирных газов, в процессах экстракции, когда происходит изменение составов и количества потоков по высоте аппарата, удобно пользоваться приведенными концентрациями X и У, X и У, определяя составы контактирующих фаз по отношению к входящим потокам. [c.24]

Вследствие поглощения при абсорбции определенных компонентов газа потоки абсорбента и газа могут существенно изменяться по высоте аппарата. Аналогичная картина наблюдается и при десорбции. Обычно различают абсорбцию тощих (сухих) газов, при которой количество извлекаемых компонентов не превышает 10—15 %, и в этом случае можно пользоваться усредненными характеристиками потоков, и абсорбцию жирных газов, при которой требуется учитывать изменение характеристик газового и жидкостного потоков по высоте аппарата. [c.196]

При абсорбции жирных газов, когда поглощается значительная масса газа, тепло, выделенное при абсорбции, окажется большим и приведет к недопустимому повышению температуры, что потребует увеличения расхо- [c.201]

Абсорбция жирных газов. При абсорбции жирных газов количество извлекаемых компонентов относительно велико, что обусловливает более значительное изменение потоков и температур по высоте аппарата, приводит к изменению абсорбционных факторов и степени извлечения компонентов. В этой связи расчет абсорбции жирных газов должен проводиться с учетом изменения основных параметров процесса. [c.207]

Так, при разделении смеси сухих углеводородных газов процесс адсорбции оказывается более выгодным, чем процесс абсорбции, тогда как для жирных газов целесообразнее применять процесс абсорбции. Аналогичное замечание относится и к разделению жидких смесей в случае невысокого содержания извлекаемых компонентов в сырье адсорбционное разделение предпочтительнее экстракции. [c.283]

При расчете процесса абсорбции необходимо установить коэффициент извлечения компонентов газа абсорбентом. Коэффициентом извлечения ф называется отношение числа молей данного компонента, извлеченного в абсорбере, к числу его молей в исходном (жирном) газе. Коэффициент извлечения при заданйом режиме абсорбции зависит от физико-химических свойств и количества извлекаемых компонентов, а также количества и качества подаваемого абсорбента. Повышение давления в абсорбере и увеличение количества [c.271]

При жирном газе, когда Qa сравнительно велико, величина к существенно отличается от <н и средняя температура абсорбции может превысить желаемую величину. В этом случае во избежание дополнительного расхода абсорбента или значительного ухудшения условий абсорбции целесообразно предусмотреть в одном пли нескольких сечениях аппарата отвод выделяющегося тепла в холодильниках, как это показано на схеме рис. 8. 6. [c.234]

Так, при разделении газовой смсси адсорбция экономически выгоднее абсорбции для сравнительно сухих газов, тогда как для жирных газов более экономичным является процесс абсорбции. [c.264]

Пример 12. 7. Рассчитать процесс абсорбции газов термического крекинга, если в абсорбер поступает =6000 газа следующего состава (в % объемн.) метана — 40, этана—12, этилена — 5, пропана — 17, пропилена — 8, изобута-яа — 5, и-бутана — 6, изопентана — 4, и-пентана — 1, гексана — 2. Температура жирного (сырого) газа и абсорбента на входе в абсорбер i = 35° С, абсолютное давление я = 15 ат. Плотность a6 op6eHTa q = 875 kz m , молекулярный вес М = 130. Число тарелок в абсорбере 12. Коэффициент извлечения пропана (р = 0,6. Диаметр абсорбера Д = 1,0 ж. [c.273]

Учитывая, что исходный сырой газ содержит значительное зсоличество извлекаемых целевых компонентов, расчет будем лроизводить с использованием основного уравнения абсорбции для жирных газов, выведенного Хортоном и Франклином 2, 53] это уравнение может быть представлено в следующей сокращенной записи [c.256]

Газовые компрессоры, подающие жирный крекинг-газ в секцию абсорбции и стабилизации, нриводятся в действие обычно газомоторами, потребляющизаи в качестве топлива сухой очищенный крекинг-газ. [c.12]

Жирный газ и нестабильный бензин из газоогделителя и приемника орошения 10 подаются первый компрессорами, а второй насосом в секцию абсорбции, дебутанизации и вторичной перегонки. [c.67]

Однако метод отдувки катализатора дымовыми газами имеет следующие недостапги повышается количество балластных газов в жирных газах, что затрудняет абсорбцию фракций Сд и С4 увеличивается нагрузка компрессоров, подаюшцх жирные газы в секцию абсорбции и газофракционирования необходимо непрерывно-контролировать состав инертных газов во избежание поступления кислорода в реактор. Метод продувки катализатора инертными газами не получил распространения на крекинг-установках. [c.153]

Схема установки с абсорбцией при низкой температуре показана на рис. 5 [36]. Исходный газ сначала охлаждается водой, после чего разделяется на два потока. Один поток подвергается в теплообменнике дальнейшему охлаждению холодным сухим газом, после чего поступает в абсорбер на некотором расстоянии от его низа. Остальная часть газа вместе с конденсатом подается в низ абсорбера. Такая система подачи жирного газа дает, с одной стороны, возможность нагревать холодный сухой газ до температуры, близкой к нормальной с другой стороны, полностью обеспечивает нагрев насыщенного абсорбента в абсорбере, что уменьшает содержание в нем растворенного газа. Орошается абсорбер регенерированным абсорбентом, который охлаждается смешением с холодным сухим газом и отделяется от последнего в сепараторе. Выходящий из абсорбера насыщенный абсорбент нагревается в теплообменнике, охлаждая при этом регенерированный абсорбент, и поступает на верх абсорбционной секции реабсорбера-деэтанизатора. [c.29]

Блок-схема установки Г-43-107 с предварительной гидроочисткой сырья приведена на рис. 2.16. Сырье (вакуумный дистиллят сернистых нефтей) подвергается в секции I гидроочистке на алюмокобальтмолибденовом катализаторе. После отделения бензиновой и дизельной фракций гидроочищенное сырье подается на каталитический крекинг в секцию 2. Продукты крекинга подвергаются ректификации с получением жирного газа, нестабильного бензина, фракций 195—270°, 270—420°, выше 420 °С. Жирный газ и нестабильный бензин направляются в секцию 3 на абсорбцию и газофракциоиирование, где получаются стабильный бензип, ББФ, ППФ, сухой газ и сероводород, абсорбированный моноэтаноламином из жирного и водородсодержащего газов. Дымовые газы регенерации поступают в секцию 4 для утилизации теплоты, затем в электрофильтры 5 для улавливания катализаторной пыли и потом в дымовую трубу. [c.116]

У — сырье из секции гидроочисткн // — пар /// — рециркулят /V — фр. 195 — 270 °С V — фр. 270 — 420 °С VI — фр, выше 420 С VII и /Л — нестабильный бензин н жирный газ на абсорбцию и газофракциоиирование VПI водный конденсат X дымовые газы па утилизацию XI — воздух. [c.117]

Относительно тяжелый фракционный состав сырья заставляет поддерживать в системе высокое давление (40 ат в последнем реакторе) во избежание реакций уплотнения. Продукты, реакции иэ последнего реактора 4 проходят через теплообменники 15 и холодильники 19 в сепаратор высокого давления 26, где водородсодержащий газ отделяется от катализата. Часть газа возвращается в систему, а избыток сбрасывается в линию водородсодержащего газа. Катализат с растворенным в нем углеводородным газом поступает в сепаратор 27, где из него выделяется жирный газ, который вместе с катализатом направляется соответственно на стабилизацию и абсорбцию во фракционирующий абсорбер 10. При указанном выше режиме температуры и давления объемная скорость подачи сырья равна от ],5до2,0ч", циркуляция водорода около 1500 сырья. По мере срабатываемости катализатора для повышения его активности тсмгературу на вхс де в реакторы псгышгют примерно на 10° С. [c.239]

Для четкого разделения газообразных углеводородов необходима их ректификация или сочетание абсорбции с ректификацией. В простейшем случае, когда требуется получить сухую часть газа (от водорода до углеводородов Сг), а также фракции С3 (нропан-пропиленовую) и С4 (бутан-бутиленовую), могут быть иснользованы установки газофракционирования с ректификацией (ГФУ). Подобная схема приведена на рис. 99. Жирный газ из га- осепаратора подвергается двухступенчатой компрессии. При этом после каждой ступеии в результате КОмп])имировання повышается температура газа за счет работы сжатия и выделения теила конденсации наиболее тяжелых углеводородов Это тепло снимается [c.307]

В верхнюю часть абсорбера <5 с ннзу стабилизащ10ин0Й колонны 4 подается в качестве абсорбента дебутанизированный бензин. Жирный газ п нестабильный бензип поступают в среднюю часть абсорбера. Для снятия тепла абсорбции служит промежуточный холодильник 8. Сверху абсорбера уходит сухой газ(фракции 1—Сз). Для удаления механически увлеченных потоком газа каиелек абсорбента установлен сепаратор или дополнительный абсорбер 5, орошаемый обычно более тяжелым абсорбентом (газойлем). [c.312]

Пря расчете абсорбера проектировщик обычно использует конценые условия в аппарате, и поэтому имеет смысл так пре-образ(1вать уравнение (12.21), чтобы в нем были лишь составы потоков, входящих в абсорбер и выходящих из него. Для этого достаточно с помощью уравнения (12.13) исключить У из уравнения (12.21). Тогда, после простых преобразований, получается основное уравнение абсорбции жирных газов, которое пред-ставиР в следующей сокращенной записи [c.389]

Расчет по уравнению (12.22) громоздок и технически труден, однако для случая абсорбции жирных газов с большим содержанием извлекаемых компонентов следует пользоваться именно этим методом расчета как наиболее точным и правил з-ным. В тех же случаях, когда абсорбции подвергаются так н (-зываемые сухие газы с небольшим содержанием извлекаемь[Х компонентов, уравнение (12.22) на основе простых и приемл емых допущений может быть приведено к более простому вид/. [c.390]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология